= Скачать вк 2.1.1. СКАЧАТЬ MINECRAFT PE BUILD 3 BETA (МАЙНКРАФТ ПЕ

doc_act

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Скачать деловая бумага



МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР
ГЛАВТЕХУПРАВЛЕНИЕ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНДЕНСАЦИОННЫХ УСТАНОВОК
ПАРОВЫХ ТУРБИН ЭЛЕКТРОСТАНЦИЙ

РД 04.30.501
(МУ 34-70-122-85)

Срок образ действий установлен

вместе с 01 . 07 . 06 г . давно 01 . 07 . 06 г .

продлен предварительно 01 . 02 . 09 г .

РАЗРАБОТАНО Московским головным предприятием ПО «Союзтехэнерго» и Всесоюзным двукратно ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательским теплотехническим институтом им. Ф.Э. Дзержинского (ВТИ)

ИСПОЛНИТЕЛИ А.К. Кирш, Г.М. Коновалов (ПО «Союзтехэнерго»), Л.Д. Берман, Э.П. Зернова (ВТИ)

УТВЕРЖДЕНО Главным техническим управлением сообразно эксплуатации энергосистем 04.06.85 г.

Заместитель начальника Д.Я. Шамараков

Срок поступки продлен 05.04.1996

Настоящие Методические указания, обобщающие нажитый за многие годы проба обеспечения надежной да эффективной работы конденсационных установок паровых турбин в электростанциях системы Минэнерго СССР, предназначены ради персонала районных энергоуправлений, электростанций равно наладочных организаций. В них рассматриваются основные особенности рабочего процесса и конструкции элементов конденсационных установок - конденсаторов, воздушных, конденсатных да циркуляционных насосов равным образом водоочистных устройств (исключая гидротехнические сооружения равно водоохладители систем циркуляционного водоснабжения), даются рекомендации по контролю ради их работой на условиях эксплуатации, рассматриваются основные причины неполадок на работе равным образом способы их устранения.

Использование компьютер интересах контроля вслед технико-экономическими показателями конденсационных установок далеко не рассматривается в настоящих Методических указаниях, потому как оно является одной из функций АСУ ТП лишь энергоблока (см. «Типовой алгорифм расчета технико-экономических показателей конденсационных энергоблоков мощностью 000, 000, 000 да 0200 МВт» М.: СПО Союзтехэнерго, 1980).

Выпуск Методических указаний безграмотный исключает образование равным образом выпуск более детальных равно учитывающих местные особенности электростанций указаний да инструкций по мнению эксплуатации отдельных узлов конденсационных установок.

0. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

0.1. Назначение конденсационной установки

0.1.1. Основным назначением конденсационной установки паротурбинного агрегата является сгущение отработавшего пара турбины равно предоставление ради последней ступенью близ номинальных условиях давления близнецы неграмотный больше расчетного, определенного исходя из технико-экономических соображений.

Среднее напор отработавшего под масть р 0 для принятых около проектировании конденсатора номинальных условий (расхода близнецы на конденсатор, температуры равно расхода охлаждающей воды; составляет заурядно 0,5 - 0 кПа (0,035 - 0,060 кгс/cм 0 ). Поскольку оно несравненно подалее атмосферного (барометрического), ему отвечает выкачивание во паровом пространстве конденсатора. В знак через номинальных значений параметров свежего пара прежде турбиной напор отработавшего чета р 0 невыгодный может поддерживаться на эксплуатации на определенном заданном уровне, а достопримечательно изменяется во зависимости от режимных условий. Его значения, отвечающие различным условиям работы конденсационной установки возле удовлетворительном ее состоянии, определяются сообразно тепловым характеристикам (см. разд. 0.2 и 0.3).

0.1.2. Помимо поддержания давления отработавшего близнецы получи и распишись требуемой на экономичной работы турбоагрегата уровне конденсационная регулирование должна также обеспечивать:

- оберегание конденсата отработавшего пара, используемого в системе питания парового котла, да его качество, соответствующее после смешения не без; водами, поступающими на холодильник извне, требованиям ПТЭ (ограничение во допустимых пределах содержания на нем кислорода, растворенных солей равно продуктов коррозии);

- отвращение переохлаждения конденсата получи выходе из конденсатора в области отношению для температуре насыщения отработавшего пара, приводящего ко потере теплоты;

- приемка подле нормальной работе, а тоже подле пусках да остановах энергоблока предусмотренных его температурный схемой сбросов в конденсатор (непосредственно сквозь паросбросные устройства, расширители иначе БРУ-К) пара, горячих дренажей с других аппаратов и добавочной воды к системы питания парового котла.

0.2. Оборудование конденсационной установки

0.2.1. Применяющиеся одно- либо многокорпусные поверхностные конденсаторы от водяным охлаждением, на правах правило, представляют собой горизонтальные кожухотрубные теплообменные аппараты, во которых на наружной поверхности трубок конденсируется отработавший пар, поступающий изо турбины, а в недрах трубок протекает охлаждающая вода, отводящая теплоту конденсата пара. Образовавшийся нате трубках конденсат стекает изо трубного пучка сверху днище корпуса равно впоследствии в конденсатосборники, с которых возлюбленный удаляется конденсатными насосами. На рис. 0.1 приведена принципиальная схема, конденсационной установки.

Пар, устраивающийся на конденсатор, включает в большинстве случаев примесь неконденсирующихся газов, на основном воздуха, проникающего через неплотности во вакуумной системе турбоагрегата (см. разд. 02.1).

Для поддержания разрежения на паровом пространстве конденсатора неконденсирующиеся ветры должны неумолчно удаляться. Это осуществляется не без; через воздушных насосов, паро- не в таком случае — не то водоструйных эжекторов сиречь роторных вакуум-насосов, примем водокольцевых, отсасывающих изо конденсатора неконденсирующиеся ветры (воздух) с остаточным содержанием пара, сжимающих паровоздушную сбор и выбрасывающих ее на атмосферу.

0.2.2. При некоторых режимах работы энергоблоков (см. п. 0.1.2) осуществляется сброска свежего два на холодильник без турбины через приемно-сбросные устройства, во которых поле дросселируется и охлаждается.

0.2.3. Охлаждающая водыка подается во вариконд соответственно напорным трубопроводам циркуляционными насосами, связывающие конденсационную установку со системой технического водоснабжения, которая в зависимости ото местных условий выполняется прямоточной или оборотной.

При прямоточной системе водоснабжения кипяток забирается из естественного источника (реки, озера, моря) равно впоследствии однократного ее использования сбрасывается во оный а источник, а около оборотной - поступает позже конденсатора на водоохлаждающее устройство (градирню, брызгальный водоем не так — не то водохранилище-охладитель); где отдает воспринятую на конденсаторе теплоту наружному воздуху, после чего вторично используется для того охлаждения конденсатора.

0.2.4. При прямоточной системе водоснабжения другими словами оборотной с водохранилищем-охладителем охлаждающая водичка поступает в водоприемное устройство, во котором установлены очистные решетки и сетки, равно которое объединено большей фрагментарно не без; побережный насосной или соединено со приемными колодцами насосов самотечными водоводами.

При оборотной системе водоснабжения от градирнями не так — не то брызгальным бассейном жавель поступает во циркуляционные насосы с водосборных резервуаров градирен не так — не то изо бассейна равным образом подается циркуляционными насосами во конденсаторы из давлением, достаточным про подъема подогретой воды изо конденсатора бери отметку водораспределительного устройства градирен либо — либо чтобы обеспечения достаточного давления воды перед соплами брызгального бассейна.

0.2.5. Для уменьшения траты электроэнергии в циркуляционные насосы (при прямоточном водоснабжении либо — либо оборотном с водохранилищем-охладителем) получай сбросе воды с конденсатора используется естественным путем сифон, а с сифонного колодца вода сбрасывается, в духе правило, самотечно по части открытому каналу.

Сброс теплой воды производится далее водозабора получи расстоянии, исключающем ее поражение на водоприемное устройство. В месте сброса воды устраивается район канала не без; большим уклоном - быстроток.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в соответствии с эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.1. Принципиальная план конденсационной установки турбины К-800-240 ЛМЗ:

0 - ЦНД; 0 - конденсатор; 0 - циркуляционные насосы; 0 , 0 - конденсатные насосы первого да второго подъема; 0 - основные эжекторы; 0 - эжекторы циркуляционной системы; 0 - градирня пара лабиринтовых уплотнений; 0 - градирня дренажа подогревателя сеточный воды; 00 - блочная обессоливающая установка; 01 , 02 - приемно-сбросное уклад пара промперегрева равным образом БРОУ;

- пар; - охлаждающая вода; - конденсат; - паровоздушная сбор

0. ОСОБЕННОСТИ РАБОЧЕГО ПРОЦЕССА И ПОКАЗАТЕЛИ РАБОТЫ КОНДЕНСАЦИОННОЙ УСТАНОВКИ

0.1. Условия теплопередачи на конденсаторе

0.1.1. Конденсация отработавшего на турбине пара, содержащего примесь неконденсирующихся газов, сопровождается по образу конвективной теплоотдачей, этак да массоотдачей - переносом дружка ко поверхности трубок равным образом выделением близ этом теплоты фазового перехода. Отданная паром рядом его конденсации ласка передается после стенку трубок охлаждающей воде.

Условия тепло- равно массообмена на конденсаторах определяются тем, что марево конденсируется с паровоздушной смеси подле вакууме, причем степень конденсации дружка превосходит 09,9 %. Вследствие того, что по мере конденсации чета темп паровоздушной смеси уменьшается, а сгущение на ней воздуха растет, локальные значения поверхностной плотности теплового потока, а соответственно, и плотности поперечного потока народ (конденсирующегося пара) сильно изменяются сообразно пути движения близнецы (паровоздушной смеси) на трубном пучке конденсатора. Неоднородность распределения плотностей теплового потока на трубном пучке увеличивается единаче из-за неравномерности распределения поступающего чета до периметру трубного пучка иначе отдельных его модулей равно влияния конденсата, стекающего на пучке не без; верхних рядов трубок получай нижние.

0.1.2. Основное давление возьми внешние цифры работы конденсатора (средний составляющая теплопередачи, температурный напор, иго пара, паровое прочность да др.), а соответственно, да в характеристики работы конденсатора при переменных режимах оказывает так обстоятельство, аюшки? по части пути движения чета во трубном пучке образуются двум основные зоны, различающиеся посредь из себя условиями теплообмена вместе с паровой стороны:

- участок интенсивной конденсации пара, на которой его температура сохраняется почти что неизменной, а локальные значения коэффициента теплопередачи да плотности теплового потока, наибольшие на стороне входа чета во оглушительный пучок, снижаются сообразно пути движения пара по вине уменьшения коэффициента теплоотдачи не без; паровой стороны по мере уменьшения скорости под лад равным образом повышения концентрации воздуха;

- область распространения охлаждения паровоздушной смеси, характеризующаяся относительно низкими да неудовлетворительно изменяющимися локальными значениями коэффициента теплопередачи равным образом плотности теплового потока.

0.1.3. Положение объем посередь двумя зонами трубного пучка зависит через режима работы конденсатора - паровой нагрузки, температуры да расхода охлаждающей воды, расхода воздуха, содержащегося на поступающем паре, а равным образом ото его состояния, в особенности степени чистоты, количества включенных воздушных насосов, их характеристики равным образом состояния. Изменение любого из перечисленных факторов вызывает трансформация равно перераспределение локальных параметров парового потока во трубном пучке. Доля поверхности охлаждения, приходящаяся возьми зону охлаждения паровоздушной смеси, может близ некотором сочетания сих факторов (например, присутствие великий паровой нагрузке да высокой температуре охлаждающей воды) безвыгодный выскакивать вслед границы выделяемой на трубном пучке конденсатора воздухоохладительной секции равно инда подступать к нулю, а подле другом их сочетании (например, подле пониженной паровой нагрузке, низкой температуре охлаждающей воды, повышенном присосе воздуха) - преумножаться после вычисление соответствующего уменьшения доли поверхности, приходящейся получи и распишись зону интенсивной конденсации пара.

0.1.4. Уменьшение зоны интенсивной конденсации ровня и соответствующее подъём зоны охлаждения смеси влечет вслед собой, как правило, снижение среднего коэффициента теплопередачи, отнесенного для полной поверхности конденсатора. Лишь подле уменьшении расхода (скорости) охлаждающей воды размеры зоны интенсивной конденсации увеличиваются, а достоинство среднего коэффициента теплопередачи уменьшается в силу снижения коэффициента теплоотдачи не без; водонефтяной стороны.

При уменьшении зоны интенсивной конденсации под лад уменьшается обычно равно потеря невинности давления под лад во трубном пучке (паровое сопротивление конденсатора). Так, во случае понижения температуры охлаждающей воды бремя под лад во конденсаторе становится меньшим, а его обособленный величина да скорости растут, так за уменьшения размеров зоны интенсивной конденсации дружка потеря невинности давления на трубном пучке обычно отнюдь не увеличивается, а инда становится меньшим. Увеличение при этом размеров зоны охлаждения паровоздушной смеси способствует повышению содержания кислорода во конденсаторе (см. разд. 03).

0.1.5. Между работой конденсатора равным образом воздушного насоса существует тесная взаимная связь, проявляющаяся около всех режимах работы конденсационной установки. Любое вариация режима работы конденсатора вызывает версия температуры отсасываемой с него паровоздушной смеси t см и, что итог этого, изменение давления держи стороне всасывания воздушного насоса и давления во конденсаторе.

0.1.6. Указанные больше особенности условий теплопередачи в конденсаторе определяют рациональную компоновку трубного пучка, при которой обеспечивается эффективное употребление его поверхности охлаждения. Трубный охлопок надо вмещать хватит за глаза большое живое сечение сверху стороне входа во него отработавшего брат равно сообразно пути движения потока ровня во зоне интенсивной его конденсации, чтобы уменьшить убавление давленая чета во этой зоне быть больших локальных значениях коэффициента теплопередачи, определяющихся здесь преимущественно интенсивностью теплоотдачи из пароводяной стороны. В отличие с сего скорости потока во зоне охлаждения паровоздушной смеси должны бытийствовать порядком повышены сообразно сравнению не без; их значениями на выходе с зоны интенсивной конденсации с целью повышения локальных значений коэффициента теплоотдачи с смеси для трубкам да уменьшения содержания чета на смеси, удаляемой изо конденсатора, а соответственно, равным образом давления этой смеси р н перед воздушным насосом.

Из того, аюшки? насилие отработавшего брат во конденсаторе можно определить равно как

р 0 = р н + D р для ,

идеже D р ко - утеря невинности давления чета во конденсаторе и бери тракте «конденсатор - невесомый насос», видно, сколько нежели меньше при данной поверхности охлаждения конденсатора значения р н да D р для , тем глубже обеспечиваемый вакуум.

0.1.7. Пленка конденсата, отекающего на конденсаторе соответственно трубкам, имеет со стороны стенки трубки температуру, рядом невыгодный на много превосходящую температуру охлаждающей воды, а со стороны ее свободной поверхности равную или — или приближающуюся для температуре насыщения омывающего ее пара. Поэтому средняя температура конденсата, стекающего из трубок, на томик числе равно от нижних рядов трубок пучка для днище конденсатора, дальше температуры пара. Для устранения переохлаждения конденсата, поступающего на конденсатные насосы, за отношению ко температуре отработавшего ровня t 0 на трубном пучке предусматривается нераздельно или несколько сквозных проходов, вследствие которые доля отработавшего пара поступает лично подина громогласный пучок, идеже таковой пар, конденсируясь получи поверхности стекающих с пучка струй равным образом капель переохлажденного конденсата, догревает его давно температуры t 0 («регенерирует» конденсат). Образование проходов во трубном пучке способствует как и увеличению свободного периметра трубного пучка, доступного пользу кого поступающего пара, а благодаря этому равным образом уменьшению скорости под масть возьми входе на трубный пучок.

0.1.8. Требования, предъявляемые для выполнению трубного пучка конденсатора, могут существовать преимущественно что песку морского удовлетворены при двухзонных ленточной да модульно-ленточной его компоновках, примеры которых представлены держи рис. 0.1, 0.2 равным образом (см. да рис. 0.1 - 0.3). При таких компоновках основная кусок трубного пучка (или модуля) имеет на поперечном разрезе форму ленты, слой которой определяет длину пути чета во этой части, а воздухоохладительная блок - форму трапеции, суживающейся во направлении движения паровоздушной смеси.

0.1.9. Содержание кислорода во конденсате, поступающем из конденсатора на высококалорийный тракт, далеко не следует превосходить допустимого до ПТЭ значения.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания согласно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.1. Компоновка трубного пучка конденсатора турбины К-750-65/3000 ПОАТ ХТЗ (один изо четырех корпусов)

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.2. Компоновка трубного пучка конденсатора с боковым подводом пара:

0 - узловой оглушительный пучок; 0 - воздухоохладитель; 0 - пропасть отвода паровоздушной смеси; 0 - сбросной пропасть паровоздушной смеси

В конденсаторе озон поступает на конденсат главным образом двумя путями: некто абсорбируется (растворяется) во конденсате при контакте последнего из паровоздушной смесью да попадает во конденсат вместе от неосознанно захватываемым им возле стекании во трубном пучке воздухом.

Часть сего воздуха, содержащегося во конденсате, возле отекании его на виде струй да чашечка с трубного пучка равно тонким слоем соответственно днищу конденсатора равно конденсатосборнику выделяется изо жидкости и удаляется воздушным насосом.

0.2. Показатели работы конденсационной установки

0.2.1. Давление отработавшего дружка во конденсаторе р 0 , как бы указывалось, изменяется около эксплуатации турбоагрегата на широких пределах. Оно зависит через следующих режимных условий: расхода отработавшего чета D 0 ; определяющегося электрической, а к теплофикационных установок также да температурный нагрузкой турбины, расхода W равно начальной температуры t охлаждающей воды. Поэтому для осуществления систематического эксплуатационного контроля за работой конденсационной установки нуждаться располагать нормативными характеристиками, определяющими зависимость показателей ее работы присутствие исправном состоянии оборудования и допустимых объединение ПТЭ присосах воздуха с указанных режимных условий. Сопоставление фактических да нормативных показателей позволяет выявить недоразумение во работе конденсационной установки равным образом нарушения воздушной плотности вакуумной системы турбоагрегата.

0.2.2. В качестве показателя работы конденсатора используется тоже крайний температурный напор, иначе говоря сальдо температуры отработавшего дружка t 0 (°C) да температуры охлаждающей воды для выходе из конденсатора t (°C):

d t = t 0 - t .

При данных значениях D 0 , W равным образом t температурный натиск d t практически однозначно определяет в целях нормальных режимов работы турбины, при которых отработавший парок является насыщенным, напор р 0 , которое может состоять найдено вместе с через таблиц теплофизических свойств водяного ровня соответственно температуре

t 0 = t + D t во + d t , (2.1)

В формуле (2.1):

D t во = t - t = , (2.2)

идеже D t на - нагрев воды на конденсаторе;

D 0 - деньги на прожитие поступающего на вариконд пара, кг/с;

D h - удельная ласковость конденсации отработавшего пара, мало изменяющаяся интересах данного турбоагрегата быть разных режимах его работы, кДж/(кг ? °C);

W - деньги на прожитие охлаждающей воды, кг/с;

из во - удельная теплоемкость воды, кДж/(кг ? °C);

d t = D t на /( e n - 0),

идеже n = KF / c на W (2.3)

(здесь K - общесредний компонента теплопередачи конденсатора, Вт/м 0 ? °C);

F - грань охлаждения конденсатора, м 0 .

Из выражений (2.1) - (2.3) видно, который быть заданных значениях F , D h равно определенных режимных параметрах D 0 , W равным образом t показатели эффективности работы конденсатора р 0 равным образом d t определяются значением коэффициента теплопередачи K .

Из тех а формул следует, что такое? подле прочих равных условиях уменьшение паровой нагрузки D 0 приводит к понижению р 0 да d t ; умаление температуры охлаждающей воды t - ко увеличению d t , но поскольку число t + d t становится при этом меньше, в таком случае t 0 , а соответственно, да р 0 уменьшаются; потеря расхода охлаждающей воды W внимании к понижения подле этом K кишка тонка влияет на d t , хотя преобладающее обаяние рядом этом увеличения D t во приводит ко росту р 0 .

Нормативные тепловые характеристики конденсаторов d t = f ( D 0 , W , t ) равным образом р 0 = f ( D 0 , W , t ) равно метода пользования ими приведены во разд. 5.3. При отсутствии нормативных характеристик позволяется также пользоваться в целях контроля следовать работой конденсационной установки характеристиками, рассчитанными в области методике, приведенной во [1].

0.2.3. При испытаниях конденсатора определяются непосредственно опытные значения среднего коэффициента теплопередачи сообразно формуле

K оп = D 0 D h /( F d t cp ), (2.4)

идеже d t cp - средняя логарифмическая разность температур под лад да охлаждающей воды:

d t cp = D t на /[2,3lg(1 + D t на /d t )].

Отношение фактического коэффициента теплопередача K оп ко расчетному K р сообразно [1], полученному около коэффициенте чистоты, равном 0, характеризует состояние конденсационной установки. Малые значения K оп / K р , достигающие иногда из-за загрязнения поверхности охлаждения конденсатора, повышенного присоса воздуха, неисправности воздушного насоса сиречь других причин значений 0,4 - 0,6, по слухам по части неудовлетворительной работе конденсационной установки равным образом необходимости отыскания равным образом устранения причин этого.

0.2.4. Важной характеристикой работы конденсатора является зависимость его гидравлического сопротивления H ото расхода охлаждающей воды. Измерениями значения H осуществляется контроль ради загрязнением трубных досок равно трубок конденсатора. Гидравлическое противление (падение давления охлаждающей воды, вызванное трением да местными сопротивлениями) складывается из сопротивления трубок Н тр равно сопротивления водяных камер Н для (включая возражение близ входе воды из камер на трубки равно выходе изо них). Значение Н тр зависит с внутреннего диаметра да длины трубок, их состояния (степени чистоты), числа ходов воды во конденсаторе, ее температуры и скорости. Значение Н для , составляющее обычно относительно небольшую долю общего сопротивления, зависит через числа ходов воды, конфигурации равным образом размеров водяных камер, температуры и скорости течения воды. Формулы, рекомендуемые к расчета гидравлического сопротивления, приведены во [1].

0. ОСНОВНЫЕ ТИПЫ ОТЕЧЕСТВЕННЫХ КОНДЕНСАТОРОВ

0.1. Технические факты по конденсаторам паровых турбин мощностью с 00 МВт равно побольше ПОТ ЛМЗ, ПОАТ ХТЗ равно ПО ТМЗ приведены во приложении 0 (табл. П1.1 - П1.3). Конструкции некоторых конденсаторов представлены в рис. 0.1- 3.5.

0.2. Конденсаторы получи и распишись ТЭС равно ТЭЦ, работающих в органическом топливе, устанавливаются лично почти ЦНД турбины. В зависимости с мощности турбины, числа выхлопов с нее чета и компоновки турбоагрегата применяются одно- другими словами многокорпусные конденсаторы. Однокорпусные конденсаторы имеют турбины К-160-130 ПОАТ ХТЗ (два выхлопа) да К-300-240 ПОТ ЛМЗ да ПОАТ ХТЗ (три выхлопа). Турбины К-100-90 равно К-200-130 ПОТ ЛМЗ имеют до двушничек корпуса - в соответствии с одному получи и распишись произвольный выхлоп, а полукаплан К-500-240 ПОАТ ХТЗ - также два корпуса - любой изо них обслуживает двухпоточный ЦНД. Все эти конденсаторы имеют неуд побежка охлаждающей воды равным образом поперечное расположение корпусов про оси турбины. Конденсаторы турбины К-300-240 равным образом K-160-130 за охлаждающей воде двухпоточные. Они имеют во водяных камерах вертикальные перегородки, позволяющие отключать объединение воде одну с половин конденсатора быть работе турбины с соответственно пониженной нагрузкой в целях отыскания равно отглушения поврежденных трубок сиречь остатки отключенной половины. Возможно также никак не останавливать, а чуть нагружать турбину на пределах, определяющихся допустимой температурой отработавшего пара, при аварийном выходе изо строя одного с блочных циркуляционных насосов. Остальные указанные вне конденсаторы имеют за пара параллельно включенных согласно охлаждающей воде корпуса, паровые пространства которых соединены средь из себя перепускными патрубками, что позволяет отключать в области воде нераздельно изо корпусов рядом работе турбины.

Турбины 000, 000 равно 0200 МВт ПОТ ЛМЗ имеют подле четырех выхлопах одноходовые конденсаторы от аксиальным расположением корпусов (вдоль оси турбины). Аксиальные одноходовые конденсаторы имеют либо два последовательно включенных в соответствии с воде (через общую промежуточную водяную камеру) двухпоточных корпуса (турбины К-500-240 и К-800-240) сиречь двум параллельные группы по части двум последовательно включенных однопоточных корпуса (К-1200-240). Применение аксиальных конденсаторов упрощает схему равно облегчает расположение циркуляционных водоводов.

Последовательное введение корпусов аксиальных конденсаторов позволило обусловить длину примененных трубок равно не мудрствуя лукаво осуществить их секционирование. В сих конденсаторах предусмотрена двухступенчатая скопление отработавшего пара, рядом которой давление его на первой секции (первом корпусе) сообразно а другая там охлаждающей воды ниже, нежели умереть и малограмотный встать дальнейший секции (втором корпусе), на которую поступает вода, подогретая на первой секции. Ступенчатая конденсация пара термодинамически эффективнее одноступенчатой.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в области эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в области эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.1. Конденсатор K-15240 турбины K-300-340 ПОАТ ХТЗ

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.2. Конденсатор турбины Т-100-130 ПО ТМЗ

При разделении конденсатора получай секции, последовательно включенные за охлаждающей воде, однако безграмотный сообщающиеся в кругу из себя со стороны пара, на секциях, расположенных со стороны входа воды, температура конденсации t 0 да иго близнецы р 0 понижаются сообразно сравнению вместе с односекционным конденсатором тех но размеров значительнее, нежели увеличиваются в секциях, находящихся возьми стороне выхода воды (рис. 0.6). Это приводит для некоторому углублению среднего вакуума. Так, например, в двухсекционном конденсаторе турбины К-1000-60/3000 ПОТ ЛМЗ возле t =20 °C иго ровня на первой секции р 0 I =4,6 кПа равным образом нет слов другой р 0 II =5,9 кПа. Среднее давление составляет р 0ср =5,25 подле р 0 = 5,5 кПа около односекционном выполнении конденсатора, т.е. не так на D р 0 =0,25 кПа. При повышении температуры охлаждающей воды t опускание р 0 подле секционировании конденсатора и соответствующий выплата на экономичности турбоагрегата возрастают.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.3. Конденсатор турбины К-500-60/1500 ПОАТ ХТЗ:

0 - ход пара; 0 - ход охлаждающей воды во нижние поток; 0 - количество продукции охлаждающей воды изо нижнего потока; 0 - ввод охлаждающей воды на максимальный поток; 0 - размер выработки охлаждающей воды изо верхнего потока; 0 - основной трубный пучок; 0 - воздухоохладитель; 0 - паровые щиты; 0 - деаэрационное устройство; 00 - конденсатосборник; 01 - переливный патрубок; 02 - боковая опора; 03 - невезение паровоздушной смеси

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания согласно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.4. Продольное расположение конденсатора турбины К-800-240-3 ПОТ ЛМЗ

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания объединение эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.5. Поперечный разрез конденсатора 800-КЦС-3 ПОТ ЛМЗ

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.6. Температуры во прессинг на односекционных ( а ) равным образом двухсекционных ( б ) конденсаторах:

F - индикатриса охлаждения конденсатора; t , t - начальная равным образом конечная температуры охлаждающей воды; D t на - перепад температур воды; t 0 - температура конденсирующегося пара; р 0 - нажим пара; D р 0 - падение среднего давления чета при секционировании; индексы: I - первая секция; II - вторая ячейка

Конденсаторы теплофикационных турбин Т-100-130 равно Т-250-240 ПО ТМЗ отличаются ото применяющихся про конденсационных турбин наличием наряду от основным встроенного трубного пучка со своими водяными камерами равно независимым подводом равно отводом охлаждающей воды. Это позволяет интересах турбины T-100-130 возле работе ее во течение отопительного периода со значительным отбором двое получай сетевые подогреватели да пропуском при помощи ЦНД только вентиляционного расхода пара оборвать подачу охлаждающей воды на опорный оглушительный пучочек и конденсировать вентиляторный марево сверху встроенном пучке, охлаждаемом сетевой водным путем alias подпиточной водою теплосети. При этом полезно используется ласка конденсации вентиляционного пара. Использование встроенного пучка на конденсаторе турбины Т-250-240, разрешается заводом пользу кого подогрева подпиточной воды теплосети при сохранении охлаждения основного трубного пучка циркуляционной водой. Разрешена и служба нате встроенном пучке не без; пропуском через него циркуляционной воды присутствие закрытых задвижках сверху перепускных трубах через ЦСД-II ко ЦНД.

0.3. В турбинах влажного пара расход отработавшего два около пирушка а мощности во 0,6 - 0,8 раза больше, нежели во турбинах перегретого паря, сколько приводит равным образом к соответственно большей термический нагрузке конденсаторов.

Конденсаторы быстроходных турбин (3000 об/мин) К-220-44, К-500-65 равно К-750-65 подвальные, до воде двухходовые не без; поперечным расположением однопоточных корпусов. Турбина К-220-44 имеет по корпусу конденсатора держи любой изо двух двухпоточных ЦНД, остальные две турбины - бери каждая с четырех двухпоточных ЦНД. Боковые конденсаторы имеют у турбины К-500-60 согласно одному равным образом у турбины К-1000-60 согласно три преемственно соединенных в соответствии с воде корпуса с каждой стороны турбины, отработавший хмарь поступает во них как бы из нижней, в такой мере равно изо верхней половины корпуса ЦНД. В медаль от подвальных конденсаторов перегородки во водяных камерах, разделяющие два потока воды, у них горизонтальные. Для нижнего потока применяются циркуляционные насосы не без; меньшим давлением воды, нежели для верхнего.

Применение боковых конденсаторов позволяет опошлить конструкцию ЦНД равно фундамента турбины равно облегчает букировка крупных конденсаторов. В в таком случае но момент оно приводит для необходимости применения разъемных фланцевых соединений выхлопных патрубков турбины обоих половин ЦНД из конденсатором, разборки да сборки этих соединений быть вскрытиях ЦНД. Кроме того, близ гидравлической опрессовке конденсатора должна заливаться водным путем да турбина, уплотнения которой требуют близ этом герметизации. Из-за недостаточной длины поставляемых трубок боковые конденсаторы турбины К-1000-60 выполнены, что отмечено выше, на виде двух групп с тремя по порядку включенными по части воде корпусами, в чем дело? связано с трудностями эксплуатационного контроля состояния равно замены трубок в среднем корпусе.

0. ВЛИЯНИЕ ВАКУУМА НА ЭКОНОМИЧНОСТЬ ПАРОТУРБИННЫХ УСТАНОВОК

0.1. Из всех параметров, определяющих на условиях эксплуатации экономичность паротурбинных установок, наибольшее вдохновение оказывает давление отработавшего пара. При повышении давления во конденсаторе из-за увеличения температуры охлаждающей воды или неудовлетворительной работы конденсационного устройства уменьшается располагаемый температурный водоскат во турбине, ась? приводит для снижению термического полезное действие цикла. Однако свертывание коэффициент полезного действия цикла становится несколько меньшим внимании к того, в чем дело? присутствие повышении давления за рабочими лопатками последней ступени уменьшается присутствие заданном массовом расходе отработавшего под лад его выходная живость за последней ступенью, зачем ведет ко некоторому увеличению внутреннего относительного эффективность турбины. Противоположно направленное влияние двух указанных факторов учитывается во полной мере возле определении экспериментальным хорошенько одноглазый поправок для мощности турбины на противодавление на конденсаторе. В результате испытаний эта зависимость следовательно на виде универсальной кривой, которая может быть развернута на по большей части используемую на эксплуатации сетку поправок, показывающую трансформирование электрической мощности турбоустановки во зависимости через противодавления не так — не то давления в конденсаторе р 0 близ различных расходах отработавшего близнецы (рис. 0.1).

0.2. В определенном диапазоне изменения давления отработавшего пара зависимое положение мощности турбины ото р 0 при заданном расходе два D 0 имеет прямолинейный характер; видоизменение мощности около изменении давления во конденсаторе в указанном диапазоне изменения давления практически про данного типа турбины величиной фактически постоянной.

Например, трансформация р 0 сверху 0 кПа (0,01 кгс/см 0 ) (~1 % вакуума) приводит ко изменению мощности турбины ТЭС вместе с начальным давлением чета 03 - 04 MПa (130 - 040 кгс/см 0 ) равным образом перегревом два приблизительно возьми 0,8 - 0,9 % номинальной мощности.

Для турбин, работающих получи насыщенном паре от начальным давлением 4,4 - 0,5 МПа (44 - 05 кгс/см 0 ), располагаемый теплоперепад (работа обратимого расширения 0 кг пара) значительно (почти вдвое) меньше, нежели чтобы турбин перегретого пара. Поэтому изменение давления на конденсаторе турбин, работающих в насыщенном паре, хлеще сказывается в термическом отдача цикла, а соответственно да бери изменении мощности турбины. Так, интересах турбин, работающих получи насыщенном паре, вместе с частотой вращения 0000 об/мин, на прямолинейном участке зависимости мощности с давления в конденсаторе подле изменении последнего держи ±1 кПа (~0,01 кгс/см 0 ) развиваемая турбоагрегатом объём производства изменяется примерно получай 0,8 % номинальной мощности турбоагрегата. Но к турбин с частотой вращения 0500 об/мин на силу особенностей аэродинамической характеристики рабочей лопатки последней ступени (большая длина, значительная веерность) соответствующее изменение мощности намного менее равным образом эдак уравнивается из его значением для того турбин ТЭС нате органическом топливе.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.1. Поправки ко мощности турбины К-300-240 ПОАТ ХТЗ держи трансформация давления на конденсаторе

Примечание. Средняя исправление ко мощности близ изменении р 0 в ±1 кПа (~0,01 кгс/см 0 ) ±3340 кВт в пределах, ограниченных линиями I-I да II-II.

0.3. Кривые поправок ко мощности турбины в изменение противодавления имеют изгибание на нижней части; удельное изменение мощности объединение мере снижения давления отработавшего под лад постепенно уменьшается равным образом становится равным нулю, в некоторых случаях развертывание двое в последней ступени происходит ранее вслед за пределами выходного сечения рабочей лопатки. При бог высоком противодавлении зависимость также имеет изгиб, объясняющийся снижением влияния режима последней ступени, в которой близ высоких противодавлениях срабатывается очень мелкотравчатый солнечный перепад.

Следует отметить, что такое? относительное отклонение мощности следовать счет изменения давления во конденсаторе рядом заданном расходе чета и теплоты сверху турбину характеризует отклонение экономичности энергоблока на целом, т.е. вариант удельного расхода теплоты для ТЭС.

0.4. В табл. 0.1 приведены показатели до изменению мощности турбоагрегата возле изменении давления во конденсаторе нате ±1 кПа (0,01 кгс/см 0 ) во пределах прямолинейных участков поправочных кривых получай гнет на конденсаторе, а как и отклонение удельного расхода теплоты быть номинальной нагрузке турбоагрегата.

Таблица 0.1

Турбина

Изменение мощности, кВт (±)

Изменение удельного расхода теплоты, % (±)

Тип электростанции

К-50-90 ПОТ ЛМЗ

050

0,90

КЭС

K-100-90 ПОТ ЛМЗ

000

0,90

K-100-90 ПОАТ ХТЗ

0000

0,00

K-160-130 ПОАТ ХТЗ

0170

0,73

K-200-130 ПОТ ЛМЗ

0900

0,95

КЭС

К-300-240 ПОАТ ХТЗ

0340

0,11

К-300-240 ПОТ ЛМЗ

0760

0,92

К-500-240 ПОАТ ХТЗ

0880

0,78

К-500-240 ПОТ ЛМЗ

0680

0,74

К-800-240 ПОТ ЛМЗ

0940

0,62

T-50-130 ПО ТМЗ

000

0,80 *

ТЭЦ

ПТ-60-130 ПОТ ЛМЗ

050

0,90 *

ПТ-80/100-130/13 ПОТ ЛМЗ

050

0,56 *

T-100-130 ПО ТМЗ

025

0,73 *

Т-250-240 ПО ТМЗ

0830

0,70 *

К-220-44 ПОАТ ХТЗ (3000 об/мин)

0980

0,81

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

С влажно-паровыми турбинами

К-500-65/3000 ПОАТ ХТЗ

0960

0,59

К-750-65/3000 ПОАТ ХТЗ

0900

0,19

К-600-60/1500 ПОАТ ХТЗ

0250

0,85

К-1000-60/1500-1 ПОАТ ХТЗ (3 ЦНД)

00350

0,04

K-1000-60/1500-2

К-1000-60/1500-3 ПОАТ ХТЗ (2 ЦНД)

0300 **

0,83

* При конденсационном режиме.

** По расчету завода

0. КОНТРОЛЬ ЗА РАБОТОЙ КОНДЕНСАЦИОННЫХ УСТАНОВОК

0.1. Оценка показателей работы конденсационной установки

0.1.1. Показатели работы конденсационной установки равным образом взаимосвязь их в среде с лица рассмотрены во разд. 0.2.

Основным интегральным показателем, отражающим обаяние всех режимных факторов равно состояния всех элементов конденсационной установки для ее работу, является напор отработавшего ровня р 0 . Сравнение измеренного значения р 0 вместе с его нормативным значением при соответствующих режимных условиях за типичный характеристике конденсатора данного вроде (см. разд. 0.3) может, однако, служить только к общей оценки качества работы конденсационной установки, «но малограмотный позволяет показать причины ухудшения ее работы возле значениях давления р 0 , превосходящих нормативные. Для определения причин повышения значения р 0 по сравнению из нормативным должны прилагаться некоторые люди показатели, доступные ради определения на условиях эксплуатации, на томишко числе характеризующие за исключением работы равно состояния собственно говоря конденсатора воздушную компактность вакуумной системы турбоагрегата, работу воздушных насосов равно системы циркуляционного водоснабжения.

Оценку эффективности работы конденсационной установки сообразно данным эксплуатационного контроля рекомендуется вырабатывать при номинальной либо близкой для ней паровой нагрузке конденсатора D 0 . Отвечающие номинальному расходу отработавшего пара сведения нормальный характеристики как никогда точны, а показатели, используемые ради оценки работы конденсационной установки, имеют при этом наибольшие значения, который равным образом повышает ясность контроля за ее работой.

0.1.2. При определенных расходах отработавшего дружка равным образом охлаждающей воды (способ контроля за расходом воды см. п. 0.2.5) равным образом нормальном состоянии других элементов конденсационной установки производительность работы и состояние по сути дела конденсатора характеризуются значением общего (среднего ради всей поверхности охлаждения) коэффициента теплопередачи K , определяющегося формулой (2.4). Но поскольку составляющая теплопередачи безвыгодный может существовать определен путем непосредственного измерения, на условиях эксплуатации значительно удобнее использовать интересах контроля вслед за интенсивностью теплопередачи значением температурного напора сверху выходе изо конденсатора.

Температура насыщения отработавшего чета t 0 определяется за таблицам теплофизических свойств водяного ровня по точно измеренному давлению на конденсаторе (см. п. 0.2.1); t измеряется возьми выходе охлаждающей воды из конденсатора (см. п. 0.2.2).

При загрязнении трубок температурный упорство возрастает и сравнение его со значением нормативного напора, взятого до типовой характеристике быть тех а значениях основных режимных параметров - паровой нагрузки конденсатора, температуры равным образом расхода охлаждающей воды, позволяет признать достоинства меру ухудшения состояния внутренней поверхности конденсаторных трубок, вызываемого образующимися получай ней отложениями. Как правило, зашламовывание трубок со стороны близнецы не наблюдается.

Температурный прессинг принуждён методически контролироваться эксплуатационным персоналом электростанции. Контроль ради ним должен производиться тем чаще, нежели интенсивнее происходит загрязнение трубок, хотя безграмотный реже нежели вследствие каждые 00 дн. Если подле контроле за температурным напором обнаруживается быстрое исслеживание трубок, то при применении бери электростанции профилактической обработки охлаждающей воды производительность обработки приходится оказываться соответствующим образом скорректирован (см. разд. 04). Если профилактическая обработка охлаждающей воды нате электростанции объединение каким-либо причинам не производится или — или скупо эффективна, в таком случае согласие § 08.15 ПТЭ, присутствие ухудшении вакуума нате 0,5 % сообразно сравнению от нормативным необходимо выработать очистку трубок принятым получай электростанции способом (см. разд. 04.3).

0.1.3. Нагрев охлаждающей воды во конденсаторе D t во = t - t характеризует рядом заданной паровой нагрузке конденсатора D 0 жертва охлаждающей воды. Нагрев охлаждающей воды зависит с ее расхода, расхода отработавшего пара и с разности энтальпии отработавшего брат равным образом уходящего из конденсатора конденсата D h ; последняя, наравне отмечалось на п. 2.2.2, чуть-чуть изменяется не без; изменением расхода ровня D 0 (в пределах 0 - 0 %). Для паровых нагрузок, близких для номинальной, ценность D h указывается на типовой характеристике.

При известном D 0 убыток охлаждающей воды может быть определен изо теплового баланса конденсатора сообразно значению нагрева воды D t во (см. п. 0.2.5). Поскольку контроль ради нагревом охлаждающей воды далеко не вызывает трудности, он используется, во частности, на анализа влияния держи расход охлаждающей воды режима да качества работы циркуляционных насосов (если отсутствуют факты непосредственного измерения расхода охлаждающей воды). Повышенный нагрев охлаждающей воды может свидетельствовать относительно недостаточной подаче воды циркуляционными насосами.

0.1.4. Значение гидравлического сопротивления конденсатора Н , меньшее нормативного, тоже может состоять признаком недостаточной подачи воды насосами. По значению гидравлического сопротивления конденсатора осуществляется инспектирование вслед за загрязнением посторонними предметами трубных досок конденсатора, а как и живого сечения конденсаторных трубок. Измерение гидравлического сопротивления конденсатора малограмотный может, однако, достанет отчетливо обнаружить исслеживание внутренней поверхности трубок, во особенности образования небольшого слоя накипи, мелочно уменьшающего сечения трубок. В таких случаях паче чувствителен инспектирование по температурному напору (см. п. 0.1.2). Значительные но загрязнения трубок илистыми отложениями, застрявшей рыбой, взвешенными крупными частицами могут осязаемо обнаруживаться получай значении гидравлического сопротивления. Резко увеличивается гидравлическое обструкция при загрязнении трубных досок (водорослями, листьями, ракушками или другими крупными наносами). Обнаруженное измерениями (см. п. 0.2.6) значительное подъём значения Н может находиться в услужении основанием для отключения половины конденсатора по мнению охлаждающей воде да очистки трубных досок.

Зависимость гидравлического сопротивления конденсатора от расхода охлаждающей воды представляется схематически на форме кривой, близкой для проходящей вследствие зачаток координат параболе, постоянный множитель которой растет от увеличением степени загрязнения конденсатора.

0.1.5. Присосы воздуха на вакуумную систему турбоустановки слабо влияют получай результативность работы конденсационной установки, если количество воздуха, удаляемого изо конденсатора воздухоудаляющими устройствами, находится на пределах значений, допускаемых в соответствии с § 18.15 ПТЭ, равным образом репертуар на рабочей подаче воздухоудаляющих устройств (пароструйных, водоструйных эжекторов), комплектующих данную турбоустановку, удовлетворяет рекомендациям [1].

Это неграмотный исключает, однако, необходимости периодического контроля за воздушной плотностью вакуумной системы турбоустановки для своевременного принятия мер, необходимых про поддержания присосов воздуха во допустимых пределах (см. разд. 02).

Согласно ПТЭ, надзор следовать воздушной плотностью вакуумной системы должен делаться согласно значению, прямо измеренного тем или иным способом расхода отсасываемого изо конденсатора воздуха (см. п. 0.2.7). Проверка воздушной плотности вакуумной системы по скорости падения вакуума рядом отключенных воздухоудаляющих устройствах невыгодный должна применяться.

0.1.6. Переохлаждение конденсата (понижение температуры конденсата сверху выходе с конденсатора сообразно сравнению из температурой насыщения, соответствующей давлению на конденсаторе может вызываться в регенеративном конденсаторе либо неисправностью автоматического электронного регулятора уровня конденсата во конденсатосборнике и заливом конденсатом нижних рядов трубок, либо чрезмерными присосами воздуха во вакуумную систему, особенно рядом низкой температуре и большом расходе охлаждающей воды. Для его предотвращения необходимо следить следовать исправным действием регулятора уровня возле всех режимах и поддерживать требуемую концентрация вакуумной системы (см. разд. 12).

Переохлаждение конденсата вызывает вспомогательный трата под масть в ПНД № 0 про компенсации сверх всякой меры отведенной на триммер теплоты основного конденсата и, следовательно, недовыработку электроэнергии на участке проточной части турбины с последнего сообразно быстрее пара отбора впредь до конденсатора. Понижение экономичности турбоагрегата при переохлаждении конденсата нате 0 °C составляет 0,1 - 0,2 %.

0.1.7. Совершенство конденсационной установки характеризуется также ее деаэрирующей способностью, обеспечивающей на современных конденсаторах минимальное фабула кислорода на конденсате, поступающем изо конденсатора на питательную систему котла. Нарушение нормальной деаэрации во конденсаторе, а равным образом угадывание во конденсат воздуха от неплотности сверху участке «конденсатосборник - конденсатный насос» обнаруживается по части результатам химических анализов проб конденсата, повременно отбираемых следовать конденсатным насосом, во которых определяется фиксация кислорода.

Согласно § 02.15 ПТЭ, сущность кислорода на конденсате после конденсатных насосов необходимо бытовать далеко не побольше 00 мкг/кг.

0.1.8. Водяная массивность вальцовочных соединений конденсаторных трубок вместе с трубными досками, безденежье коррозионных равным образом эрозионных повреждений трубок, вызывающих залезание охлаждающей воды на паровое пространство конденсатора равным образом кроме купно из конденсатом на контур питательной воды, должны удалять взлобок общей жесткости конденсата получай выходе изо конденсатора вдобавок допускаемой ПТЭ. Согласно § 02.15 ПТЭ, проститутка строгость конденсата, контролируемая путем химических анализов проб конденсата, никак не должна перекрывать для прямоточных котлов равно энергоблоков из влажнопаровыми турбинами (до конденсатоочистки) 0,5 мкг-экв/кг равным образом к котлов со естественной циркуляцией значений указанных на табл. 0.1.

Таблица 0.1

Давление пара

Наибольшая допустимая черствость (мкг-экв/кг) для котлов

для жидком топливе

получай топливе других видов

0,0 МПа (40 кгс/см 0 )

0

00

ото 0,0 по 00 МПа (от 00 накануне 000 кгс/см 0 )

0

0

00 МПа (100 кгс/см 0 ) равно меньше

0

0

При непрерывной очистке 000 % конденсата, поступающего из конденсатора во очертание питательной воды, дозволяется временное повышение его общей жесткости вопреки указанных норм сверху 0,5 мкг-экв/кг на школа невыгодный паче 0 сут рядом условии соблюдения норм качества питательной воды (контроль ради качеством конденсата и обеспечение гидравлической плотности конденсатора см. разд. 11).

0.2. Методы измерения режимных параметров, быть контроле ради работой конденсационной установки

0.2.1. Давление отработавшего пара, поступающего во триммер с выхлопного патрубка современной мощной турбины, распределено на выходном сечении патрубка весьма неоднородно, который объясняется закруткой потока брат да изменением направления его движения потом выхода изо последней ступени турбины, а и наличием на патрубке элементов жесткости (иногда равным образом ПНД № 0). Абсолютные давления во различных точках переходного патрубка конденсатора могут разнствовать держи 0,3 - 0,5 кПа (0,003 - 0,005 кгс/см 0 ). Такие отклонения с среднего давления могут вызвать ошибку подле определении температурного напора во 0 - 0 °C, зачем повлечет вслед на лицо неправильную оценку состояния поверхности охлаждения. Поэтому важность р 0 должно определяться толком осреднения значений давления, измеренных во ряде точек.

В [2, 0 - 0] даются рекомендации согласно размещению первичных преобразователей давления отработавшего дружка во конденсаторах для повседневного контроля. Отбор сигнала потребно делаться на расстоянии 0 м сверх верхнего ряда трубок конденсатора да примерно 0,5 м через боковых стенок переходного патрубка. Чтобы исключить влияние нате вес сигнала динамического воздействия потока ровня и обеспечить установление его статического давления, в концах соединительных (импульсных) трубок во паровом пространстве конденсатора устанавливаются плоскопараллельные пластины размером 230?280 мм (см. рис. П2.1 приложения 0). В центре пластины приваривается оружие вместе с отверстием диаметром 00 мм равным образом резьбой под накидную гайку М 00?1,5 мм. Могут существовать равно сетчатые зонды (см. рис. П2.1), представляющие лицом перфорированный шаркало толщиной стенки 0 мм из четырьмя рядами отверстий диаметром 0 мм (по восемь отверстий во ряду); в середину стакана вставляется скрученная спирально латунная таблица № 028 размером 05/300 мм. Сетчатые зонды, в частности, удобны подле организации отбора сигналов давлений с одновременным их усреднением толком присоединения соединительных трубок с разных точек ко общему центральному стакану, с которого ведется соединительная трубка для вторичному прибору (рис. 0.1). Для очень крупных турбин не без; численностью точек отбора сигналов более четырех если угодно приложение нескольких таких устройств. Такой прием позволяет быть куда меньшим в количестве вторичных, приборов, в чем дело? упрощает уход приборов равно проведение эксплуатационного контроля. Зонды естественным путем укрепляются (хомутами или проволокой) получай первом с трубного пучка ряду анкерных связей переходного патрубка. При этом плоскопараллельные пластины устанавливаются узким торцом (230 мм) встречь потоку отработавшего пара, а сетчатые зонды - все равно анкерным связям. Материал ради изготовления зондов - сталь Ст3. Приборы, измеряющие абсолютное натиск (вакуум), должны устраиваться перед этим точки отбора сигнала, чтоб убрать способ скопления воды в соединительных трубках.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания соответственно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.1. Измерение давления (вакуума) в нескольких точках от использованием одного вторичного прибора:

0 - парапет переходного патрубка конденсатора; 0 - ажурный зонд; 0 - сигнальная (импульсная) трубка диаметром 06?2 мм; 0 - центральный стакан; 0 - ко вторичному прибору

Прокладку соединительных линий ото места забора сигнала до вторичного прибора надлежит генерировать от соблюдением правил монтажа приборов, работающих около вакуумом, а именно:

- домашний поперечник соединительных трубок вынужден составлять неграмотный менее 10 - 02 мм;

- соединительные очертания должны оказываться проложены за кратчайшей трассе, безо изломов да сплющивания возьми поворотах со непрерывным уклоном отнюдь не в меньшей степени 0:10 на сторону отбора сигнала;

- должна взяться проведена непроницаемость соединительных линий;

- запорные устройства получи линиях вывода сигнала, имеющие сальники и резьбовые соединения, отнюдь не должны применяться; предпочтительны зажимы возьми участках, резиновой толстостенной трубки;

- вторичные аппараты должны подключаться из помощью толстостенной вакуумной резиновой трубки.

Для эксплуатационного контроля удобнее совершать измерение непосредственно абсолютного давления отработавшего пара. В качестве первичных преобразователей рекомендуется брать на вооружение средства измерения, указанные во приложении 0 равным образом [8].

Удобным к использования во эксплуатации равно в целях точного контроля за правильностью показаний штатных приборов непрямого действия, измеряющих абсолютное натиск во конденсаторе, является баровакуумметр (запаянная из одного конца трубка, заполненная ртутью). Прибор такого будто обеспечивает высокую безошибочность измерения абсолютного давления, рядом этом исключен прямого сообщения соединение находящегося в трубке небольшого количества ртути от окружающей средой.

Применение ради разовой проверки основного прибора ртутного чашечного вакуумметра может присутствовать допущено просто-напросто кратковременно в исключительных случаях, быть этом следует да измеряться барометрическое бремя от через инспекторского ртутного барометра иначе говоря барометра-анероида как БАММ-1. К показаниям этих приборов должны записываться целое необходимые поправки (на капиллярность, температуру столба ртути равным образом др.). Должна быть предусмотрена случай продувки соединительной линии непосредственно на пороге прибором, измеряющим абсолютное давление (вакуум). Перед проведением эксплуатационного контроля следует произвести продувку линия.

В блат не без; невозможностью доставить во сжатые сроки установку на всех турбоагрегатах чтобы измерения абсолютного давления высокоточных приборов подобно «Сапфир» равным образом качестве временной планы может быть рекомендован порядок определения давления во конденсаторе по температуре насыщения измеренной термопреобразователями сопротивления медными или — или платиновыми ТСП-8053, ТСП-8054; вторичный прибор - механический боровок КСМ-4 со шкалой 0 - 000 °C. Термометры сопротивления помещаются на изготовленных изо тонкостенной трубки соответствующего диаметра длинных гильзах, которые располагаются в переходном патрубке на тех но точках, почто равно зонды давления, согласно указаниям [2, 0 - 0].

Для того с целью избежать оттока теплоты с первичных преобразователей, движение воздуха во гильзе должна составлять исключена закупоркой входного отверстия гильзы. До установки термометров сопротивления во гильзы соответственно выработать их градуировку. С этой целью термометры, подлежащие установке на конденсаторе, помещаются во аналогичные гильзы, погруженные во баллон из водой, температура которой измеряется точным лабораторным ртутным термометром. Следует создавать проверку лишь комплекса, включающего во себя термометры сопротивления, соединительные провода и самодействующий мост. При проведении измерений температуры в переходном патрубке конденсатора ко отсчитанным в области шкале значениям температуры хорошо бы инъекцировать зафиксированные рядом проверке поправки.

Независимо ото временной схемы измерений пользу кого определения абсолютного давления на конденсаторе из через термометров сопротивления должна являться в свою очередь подготовлена план для непосредственного измерения давления, ко которой спустя некоторое время будет подключен блок «Сапфир» alias разный прецизионный прибор, измеряющий абсолютное давление. Используя эту схему, следует проверить не без; через ртутного прибора систематичность определения давления на конденсаторе до среднему арифметическому значению температуры, измеренной во нескольких точках переходного патрубка.

При определении давления отработавшего под лад объединение показаниям термометров, установленных во гильзах, возможны грех в результате, например, образования пленки конденсата возьми поверхности обтекаемых влажным плот гильз, лучистого теплообмена гильз с другими поверхностями во конденсаторе alias других причин, которые не представляется возможным учесть. Погрешность на определении температуры пара, например, держи 0,2 °C приводит для ошибке в определении вакуума предварительно 0,1 %. Именно почему сноровка определения давления в соответствии с температуре брат рекомендуется просто-напросто как бы скоротечный с переходом на дальнейшем ко непосредственному измерению абсолютного давления во конденсаторе.

Когда поступавший во холодильник мгла перегрет, например, в режимах пуска турбоагрегата, напор во конденсаторе должно контролироваться из через пружинного мановакуумметра либо другого прибора, измеряющего самотеком нажим (разрежение).

0.2.2. Измерение температуры охлаждающей воды держи входе во конденсатор, идеже рой ее однороден по температуре, может вырабатываться одним термометром нате каждом водоводе ко конденсатору. При дублировании а измерения температуры охлаждающей воды предварительно конденсатором термометрические гильзы должны располагаться получай сдвинутых одна релятивно разный сообразно периметру образующих водовода.

На выходе с конденсатора разделение температур сообразно сечению потока охлаждающей воды имеет принципиальное значение неоднородно, поэтому температуру воды во каждом с сливных водоводов долженствует обмеривать в нескольких точках за его сечению. При этом сечения сливных водоводов, на которых производятся измерения температур воды, должны располагаться бери расстоянии далеко не поменьше пяти диаметров сливного водовода через водяных камер конденсатора, т.е. следовать участком, на котором во основном завершается смешивание потока.

Длина устанавливаемых гильз должна монтировать поблизости 000 мм. Термометрические гильзы могут делаться изо трубки внутренним диаметром безграмотный больше 02 мм равно толщиной стенки 0 - 0,5 мм. Измерение следует создавать вместе с через термометров сопротивления подобно ТСП с пределами измерения 0 - 00 °C. Расположение шести гильз на сливных водоводах показано получай рис. 0.2. В гильзы нужно притушить воду. При совпадении показаний всех шести термометров во дальнейшем можно использовать всего одинокий с них. Однако должно располагать во виду, что однородность полина температур во сливном водоводе изо всех сил зависит от режима работы конденсатора. Для определения средней температуры охлаждающей воды по прошествии конденсатора присутствие неравномерном край ее температур во сечении водовода допускается истощить таково называемую проточную гильзу (рис. 0.3). Применение проточной гильзы сокращает требуемое с целью эксплуатационного контроля цифра термометров и упрощает прокладка контроля.

0.2.3. Измерение температуры конденсата отработавшего пара производится термометрами сопротивления будто ТСП, установленными в термометрической гильзе бери участке трубопровода между конденсатосборником равно задвижкой держи входе во конденсатный насос. Длина погруженной части гильзы принимается l =0,5 D + 5 мм, идеже D - калибр трубопровода (мм), только безвыгодный словом 000 мм. В гильзу заливается вода.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания согласно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.2. Расположение гильз для того измерения температуры охлаждающей воды на сливном водоводе диаметром 0600 мм:

а - получи и распишись вертикальном участке; б - на горизонтальном участке

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания объединение эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.3. Проточная фальшфейер чтобы измерения средней температуры охлаждающей воды позднее конденсатора:

0 - смешанный водовод; 0 - перфорированная трубка диаметром 00 - 00 мм, отверстия диаметром 0 - 00 мм, резьба отверстий 00 - 00 мм; 0 - вентиль; 0 - ртутный термометр тож термометр сопротивления

0.2.4. Паровая работа конденсатора (расход отработавшего пара в конденсатор) определяется близ проведении эксплуатационного контроля после работой конденсационной установки в соответствии с давлению чета в камере одного с регенеративных отборов низкого давления -давлению пара на контрольной ступени. Отборы, которые рекомендуется использовать интересах определения расхода отработавшего пара, указаны в [2, 0 - 0] к каждого в виде конденсатора. Там а указан способ расчета расхода отработавшего под масть по мнению измеренному на контрольной ступени давлению.

Давление, принимаемое ради контрольное, как всегда составляет 00 - 000 кПа (0,5 - 0,0 кгс/см 0 ) близ номинальной паровой нагрузке конденсатора. Вследствие изменений давления на контрольной ступени при колеблющейся паровой нагрузке ЦНД если угодно близ обычном присоединении манометра конгломерат воды получай отдельных участках соединительных линий, приводящее ко ошибкам измерений. Для предотвращения сего должна привыкать измерительная схема, обеспечивающая возле всех условиях полное фарширование водой соединительных линий. Последнее достигается около использовании конденсационного сосуда, устанавливаемого во точке отбора давления, как сие показано в рис. П2.2 для того горизонтального участка паропровода невдалеке камеры отбора; к вертикального участка паропровода аннексия выполняется аналогично. На рис. П2.3 приведен эскизик конденсационного сосуда, изготавливаемого с отрезка трубы D y 050 мм. Поправка получай высоту присоединения, которую нужно внедрять ко измеренному вторичным прибором значению давления, определяется равно как несходство отметки верхнего обреза внутренней трубы 0 да присоединительной чашки манометра. Поправка имеет отличие «минус», ибо конденсационный сосуд ввек располагается раньше точки размещения прибора. Вторичный прибор - пружинный манометр (мановакуумметр) класса 0,6. Манометр желательно эпизодично удостоверять во измерительной лаборатории с записью полученных значений поправок. К измеренному около проведении эксплуатационного контроля значению давления вводится и равно эта поправка. К конечному результату к получения абсолютного давления прибавляется барометрическое влияние ( ), где В - барометрическое давление, мм рт.ст.

0.2.5. Измерение расхода охлаждающей воды производится со через сегментных сужающих устройств, устанавливаемых присутствие блочной, схеме водоснабжения на прямолинейных участках напорных водоводов равным образом быть схеме водоснабжения с магистральными водоводами под конденсаторами (см. разд. 8.3).

Рекомендации объединение расчету, изготовлению равным образом установке сегментных сужающих устройств входя во все подробности изложены во [3]. В качестве вторичного прибора, измеряющего отличие давлений сверху сужающем устройстве при проведении эксплуатационного контроля, монет бытийствовать использован водяной П-образный двухстекольный дифманометр (см. рис. П2.4). Для постоянного контроля вслед за расходом охлаждающей воды ко сегментной диафрагме годится влить диафрагменный лепиздрический дифманометр (ДМЭ) класса 0,0 вместе с выходным сигналом 0 - 0 мА равно пределами измерения в соответствии не без; выбранным перепадом нате сегментной диафрагме.

Расход охлаждающей воды (м 0 /ч) может бытовать определен и косвенным посредством изо теплового баланса конденсатора:

идеже r во - массивность воды, равная 0,0 т/м 0 .

Непосредственное атрибуция в области тепловому балансу расходов охлаждающей воды с целью двух половин двухпоточного конденсатора невозможно за того, что-нибудь незнамо точное распределение расхода конденсирующегося брат D 0 в лоне двумя половинами конденсатора. В этом случае задание может состоять решена путем последовательного приближения.

Для контроля из-за водопотреблением возьми электростанциях Минэнерго СССР рекомендованы для использованию электромагнитные расходомеры. При невозможности использования какого-либо изо описанных выше способов определения W могут взяться применены расходомеры этого типа, например, магнитоэлектрический расходомер ИР-56 с преобразователем расхода ПРИЛI равно счетной приставкой С-2А (допустимая накладка ±1 %), изготавливаемый Таллиннским приборостроительным заводом, а в свой черед магнитоэлектрический расходомер «Индукция-51» (погрешность ±1,5 %), изготавливаемый заводом «Ленводприбор».

0.2.6. Гидравлическое сопротивление конденсатора возле избыточном давлении воды нате входе в конденсатор равным образом выходе изо него может являться предуготовлено как бы разность давлений на подводящем напорном равным образом сливном водоводах циркуляционной воды, измеренных во непосредственной близости ко конденсатору. Точки отбора сигналов могут помещаться в духе ниже, в такой мере равным образом за пределами пола машинного зала (рис. 0.4, а ). Измерение давлений производится проверенными пружинными манометрами на точных измерений (МТИ) класса 0,6; манометры устанавливаются получи одной высоте, ась? исключает надобность введения поправок держи высоту их присоединения. Соединительные трубки должны являться заполнены водой.

В случае разрежения во маслосливной очертания (использование сифона) точка отбора сигнала должна занимать на верхней точке слитый трубы или во верхней точке водокольцевой камеры, когда влага изо камеры отводится снизу. Выбор точки измерения для вертикальном участке смешанный трубы может родить для ошибочным результатам по вине неопределенности состояния столба воды во опускной части сифона; прибавление же прибора ко зоне маслосливный трубы, идеже насилие превыше атмосферного, неудобно, беспричинно в качестве кого каста площадь находится ранее после пределами конденсатора - получи и распишись горизонтальном участке маслосливный трубы.

Прибор, измеряющий разрежение, долженствует занимать далее точки присоединения соединительной трубки для верхней части смешанный контур и на одном уровне со прибором, измеряющим напор воды перед конденсатором (см. рис. 0.4, б ); во этом случае для показаниям приборов вдобавок малограмотный надлежит причинять поправку в высоту их присоединения. Соединительные контур должны взяться заполнены водой.

Гидравлическое противодействие на этом случае определяется как сумма значений давления накануне конденсатором равно разрежения после конденсатора.

При рассмотренном ранее способе измерения гидравлического сопротивления конденсатора безграмотный учитываются гидравлическое сопротивление смешанный трубы, а вдобавок смешанный камеры, кабы вода отводится с нее снизу. Для целей контроля после состоянием конденсатора сие неграмотный существенно, потому как задачей является на этом случае дефиниция никак не абсолютного значения гидравлического сопротивления конденсатора, а трансформирование сего сопротивления, вызванное засорением трубных досок, трубок ила другими причинами, нарушающими нормальную эксплуатацию конденсатора. К тому же сопротивление вертикального участка маслосливной трубы незначительно.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.4. Измерение гидравлического сопротивления конденсатора

Гидравлическое борьба конденсатора может бытовать измерено и непосредственно от через манометра, присоединенного к соединительным трубкам где бы двух отдельных приборов.

0.2.7. Измерение расхода воздуха, отсасываемого изо конденсатора пароструйным эжектором, практически равного сумме всех присосов на вакуумную систему, производится из через штатного дроссельного воздухомера, представляющего с лица конфигурация дроссельных сужающих устройств различного диаметра получи поворотном диске равно снабженного устройством для измерения перепада давления для сужающем устройстве. В случае отсутствия штатного расходомера используется изготавливаемое на электростанции дроссельное складка (см. рис. П2.5) или дроссельный воздухомер ВТИ.

Если выхлопная труба эжектора непубличный (присоединен для атмосферной трубе), устройство с целью измерения расхода воздуха выполняется соответственно рис. П2.5, а да отличие давлений в сужающем устройстве измеряется с помощью присоединенной перед равным образом потом него U -образной трубки, заполняемой водой. Приоткрытом (в механический зал) выхлопе устройство выполняется согласно рис. П2.5, б ; теплоперепад давлений измеряется U -образной трубкой, заполненной водой, одно кривизна которой сообщается не без; атмосферой.

Расход сухого воздуха (кг/ч) подсчитывается объединение формуле

идеже d - калибр расточки сужающего устройства, мм;

h - различие давлений возьми сужающем устройстве, мм вод. ст.;

ко - регулировочный коэффициент, подходящий ото температуры паровоздушной смеси на пороге сужающим устройством:

t см , °C

00

00

00

ко

0,11

0,00

0,74

Температура смеси t см измеряется ртутным термометром либо ТСП во наклонной гильзе, установленной навстречу потоку смеси под сужающим устройством для расстоянии 000 - 000 мм от нее. Диаметр расточки сужающего устройства принимается исходя из значения допустимого присоса воздуха (согласно § 08.15 ПТЭ) и возможности измерения перепада давлений водяным столбом высотой не более 000 - 000 мм, ради избежать чрезмерного повышения давления на выхлопе эжектора.

0.2.8. При использовании в качестве воздушных насосов водоструйных эжекторов воздухомеры дроссельного подобно неграмотный могут существовать применены. В таких случаях для определения расхода воздуха D G во , отсасываемого с конденсатора воздушным насосом, может применяться способ контроля из-за воздушной плотностью вакуумной системы, разработанный ВТИ. Этот порядок основывается для том, что-нибудь подле большом присосе воздуха иго на конденсаторе изменяется во соответствии с характеристикой водоструйного эжектора быть отсасывании им сухого воздуха. Такую характеристику, построенную на различных температур рабочей воды, нужно располагать чтобы каждого эксплуатируемого эжектора (рис. 0.5).

При необходимости предопределить расходная статья отсасываемого воздуха нужно путем последовательной установки для патрубке, присоединенном к камере смешения эжектора, сменных калиброванных сопл весь большего диаметра причислять фон на приемную камеру эжектора, фиксируя значения давления во конденсаторе, соответствующие определенным значениям расхода добавляемого воздуха (точки 0 - 0 для рис. 0.5). При некотором значении расхода добавляемого через сопло воздуха D G во прессинг во конденсаторе р 0 гораздо увеличится до сравнению с измеренными вперед (точка 0 держи рис. 0.5). Это показывает, что общий издержки отсасываемого воздуха вышел из-за пределы, в которых триммер работает нате горизонтальном участке зависимости p 0 = f ( G во ), равным образом перешел на участок, идеже параметр p 0 = f ( G на ) фактически совпадает с характеристикой эжектора p н = f ( G на ) сверху сухом воздухе (см. разд. 0.3). Измерив сие натиск на конденсаторе равным образом отметив получи оси ординат характеристики соответствующее роль р 0(3) , следует принять от эту точку горизонтальную прямую до пересечения от соответствующей данной температуре рабочей воды t" p характеристикой эжекторов (точка 0 ). Полученной точке пересечения соответствует для оси абсцисс сводный трата воздуха

G вс = G во + D G во ,

идеже G на - деньги на прожитие воздуха, поступающего через неплотности на системе;

D G во - деньги на прожитие воздуха, дополнительно подводимого сквозь сопло.

Вычитая изо G вс сила D G во , можно предопределить прижатие воздуха во вакуумную систему G во .

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.5. Определение присосов воздуха присутствие работе водоструйного эжектора:

I - характеристики эжектора бери сухом воздухе возле различной температуре рабочей воды p н = f ( G на ); II - несамостоятельность давления в конденсаторе с расхода отсасываемого воздуха p 0 = f ( G во ), D G во - убыток добавляемого воздуха; G на - врождённый прижатие воздуха во вакуумную систему; G вс - издержка воздуха около давлении в конденсаторе р 0(3)

Устройство для того впуска воздуха приведено получи рис. 0.6. Вследствие сверхкритического перепада давлений держи соплах потребление воздуха через каждое зад определяется всего-навсего диаметром отверстия и составляет:

Диаметр сопла, мм

0,7

0,9

0,5

0,7

0,7

0,7

Расход воздуха, кг/с (кг/ч)

0,0013 (5)

0,0027 (10)

0,0055 (20)

0,0083 (30)

0,0111 (40)

0,0139 (50)

Диаметр сопла, мм

0,5

00,9

02,2

05,0

07,3

09,3

Расход воздуха, кг/с (кг/ч)

0,0167 (60)

0,0222 (80)

0,028 (100)

0,0417 (150)

0,0583 (210)

0,0694 (250)

Сопла изготавливаются изо нержавеющей стали сиречь бронзы (см. рис. П2.6). Для уборная пользования получай каждом сопле необходимо выбить цифрами калибр отверстий да издержка воздуха.

Рекомендации до проведению измерений равно обработке их результатов приведены опять же во [4].

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.6. Устройство к установки калиброванного сопла для того добавочного впуска воздуха подле определении расхода воздуха, отсасываемого водоструйным эжектором:

а - вместе с накидной гайкой; б - с прижатием сопла атмосферным давлением; 0 - всасывающий патрубок эжектора; 0 - труба; 0 - вентиль; 0 - сопло; 0 - накидная гайка; 0 - прокладка; 0 - башмак со наружной резьбой; 0 - винтовое ружье с целью отбора давления; 0 - закраина

0.3. Нормативные характеристики конденсационных установок

0.3.1. В [2, 0 - 0] приведены нормативные характеристики конденсационных установок большинства эксплуатирующихся на электростанциях турбин, предназначенные чтобы нормирования, планирования равно контроля после состоянием конденсационных установок в процессе эксплуатации. Они составлены бери основании обобщения результатов двух-трех тепловых испытаний однотипных конденсационных установок турбин закачаешься во всех отношениях диапазоне сезонного изменения температуры охлаждающей воды равным образом около изменении на рабочем диапазоне всех остальных определяющих власть конденсационных установок величин (паровой нагрузки, расхода охлаждающей воды равным образом др.). Испытания проводились на отлаженных конденсационных установках, проработавших по прошествии монтажа пуска турбоагрегатов больше 0000 - 0000 ч, присутствие по существу чистых поверхностях охлаждения конденсаторов. Воздушная плотность вакуумной системы преддверие проведением испытания обеспечивала нормальную работу турбоустановки вместе с одним воздухоудаляющим устройством.

При отсутствии результатов испытаний конденсационных установок данного как пользу кого построения нормативных характеристик использовались составленные ВТИ им. Ф.Э. Дзержинского Руководящие указания [1]. Сопоставление опытных характеристик конденсаторов с расчетными, определенными по мнению методике ВТИ, показали хорошую их сходимость.

Для конденсационных установок теплофикационных турбин более ранних выпусков, на которых применялись конденсаторы 00 КЦС-3 ПОТ ЛМЗ, 00 КЦС-6 ПОТ ЛМЗ, 000 КЦС-2 ПОТ ЛМЗ, 000 КЦС-4 ПОТ ЛМЗ, следует вкушать характеристиками, приведенными во [2].

0.3.2. Нормативные характеристики конденсационных установок содержат графики зависимости температурного напора d t и давления отработавшего ровня р 0 через паровой нагрузки конденсатора D 0 равным образом температуры охлаждающей воды t (рис. 0.7 да 0.8). Эти зависимости даются в целях двух значений расхода охлаждающей воды - номинального равно почти 0,7 номинального. В характеристиках конденсаторов теплофикационных турбин факультативно включены также графики про расхода охлаждающей воды почти 0,5 номинального значения, учитывая малую паровую нагрузку конденсатора в отопительный ступень и, соответственно, большой интервал уменьшения расхода охлаждающей воды в целях оптимизации режима турбоустановки. В зоне малых паровых нагрузок (50 % равно ниже) да низких температур охлаждающей воды, во основном около режимах, характерных чтобы турбин типа П, Т равно ПТ, во перемещение отопительного сезона натура зависимости температурного напора с паровой нагрузки меняется: температурный напор сохраняется на деле постоянным вместе с понижением нагрузки (рис. 0.9) тож пусть даже возрастает возле значительном ее понижении вследствие увеличения размеров вакуумной зоны турбоагрегата, а также, соответственно, присосов воздуха равно влияния характеристики воздухоудаляющего устройства.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.7. Температурный ярость конденсатора K-15240 ПОАТ ХТЗ во зависимости ото расхода два D 0 равным образом температуры охлаждающей воды t (при номинальном расходе охлаждающей воды W =34800 м 0 /ч)

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.8. Давление во конденсаторе К-15240 ПОАТ ХТЗ на зависимости с расхода чета D 0 и температуры, охлаждающей воды t (при номинальном расходе охлаждающей воды W =34800 м 0 /ч)

Нормативные характеристики включают на себя равным образом зависимость гидравлического сопротивления конденсатора ото расхода охлаждающей воды (рис. 0.10) да сетку поправок ко мощности турбины во зависимости от давления во конденсаторе (см. рис. 0.1).

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания соответственно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.9. Температурный воля на конденсаторе К2-3000-2 ПО ТМЗ на зависимости через расхода близнецы D 0 да температуры охлаждающей воды t (при номинальном расходе охлаждающей воды W =7000 м 0 /ч)

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания согласно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.10. Гидравлическое сопротивление конденсатора К-15240 ПОАТ ХТЗ во зависимости через расхода охлаждающей воды

Для турбин как Т непосредственное описание паровой нагрузки конденсатора соответственно значению давления на контрольной ступени невозможно. Поэтому на характеристики [6] включены вспомогательные графики для определения расхода отработавшего под масть турбины.

0.3.3. По измеренным иначе говоря определенным рекомендованными выше способами основным параметрам (паровой нагрузке, температуре входящей охлаждающей воды равно расходу охлаждающей воды) по зависимости d t = f ( D 0 , t ) определяется нормативный температурный напор. С ним да сравнивается температурный напор, несомненный по данным эксплуатационных измерений. Поскольку нормативные графики даны с целью двух значений расхода охлаждающей вода, значения температурного напора ради расхода охлаждающей воды, отличающегося от расходов, про которых построены нормативные графики, определяются линейной интерполяцией.

При высоких температурах охлаждающей воды (20 - 05 °C) температурный натиск нетуго зависит через ее расхода, рядом низких температурах охлаждающей воды заражение ее расхода более существенно.

Нормативное ценность гидравлического сопротивления конденсатора находится объединение соответствующему графику пользу кого в сущности измеренного (или определенного расчетом соответственно балансу конденсатора) расхода охлаждающей воды.

Сетка поправок бери монжюс позволяет расценить понижение мощности турбоустановки рядом заданном расходе пара, вызванное повышением давления отработавшего двое во эксплуатации (по сравнению с нормативным). Изменение мощности определяется по части круглый про расхода отработавшего пара, для которому относятся рассматриваемые данные эксплуатационного контроля. Для турбин в виде К трансформирование мощности, отнесенное ко мощности в зажимах генератора, измеренной при проведении эксплуатационного испытания, за абсолютному значению равно относительному изменению удельного расхода тепла турбоустановкой (удельного расхода топлива энергоблоком), так имеет обратный помета (см. табл. 0.1).

0. НЕПОЛАДКИ И НАРУШЕНИЯ В РАБОТЕ КОНДЕНСАЦИОННОЙ УСТАНОВКИ

Любое отступление нормальной работы конденсационной установки, вызванное теми другими словами иными причинами, проявляется, до всего, в повышении давления отработавшего близнецы согласно сравнению не без; его значением по нормативной характеристике ради данных эксплуатационных условий. Причинами ухудшения работы конденсационной установки могут быть различные факторы, разбирательство равным образом подбор которых позволяет определить истинную причину ухудшения показателей конденсационной установки, обусловить равным образом во хмелю планы для восстановлению нормальной работы, возможные трения во работе конденсационной установки, их внешние признаки равно необходимые мероприятия пользу кого приведения показателей конденсационной установки во норму приведены во табл. 6.1.

Таблица 0.1

Признаки неполадки

Основные причины

Способы устранения

0. Увеличенный за сравнению вместе с нормативным температурный напор

0.1. Загрязнение конденсаторных трубок (проверяется визуально осмотром трубок во отключенной за воде половине конденсатора)

При осуществлении получи электростанции профилактических мероприятий (обработка охлаждающей воды) проэкзаменовать равным образом поправить порядок обработки воды (см. разд. 04.1 - 04.3), возле запущенном состоянии трубок произвести их чистку.

При борьбе со отложениями как следует периодических чисток произвести чистку трубок принятым возьми электростанции способом (см. разд. 14.4)

0.2. Повышенные присосы воздуха на вакуумную систему. Пароструйные эжекторы работают бери перегрузочной (крутой) ветви своей характеристики

Найти места присосов во вакуумной части установки, устранить неплотности (см. разд. 02)

0.3. Ухудшение работы эжектора ради недостаточного давления рабочей среды (дара, воды) пизда ним, недостаточного поступления воды на охладители пароструйного эжектора сиречь неполадок в воздухоудаляющем устройстве

Восстановить иго близнецы или — или воды. Произвести наладку, технический обозревание воздухоудаляющего устройства равным образом устранить неисправность (см. разд. 0)

0. Увеличение нагрева охлаждающей воды на конденсаторе по сравнению не без; нормативным значением

0.1. С увеличением гидравлического сопротивления конденсатора

0.1. Сокращение расхода охлаждающей воды за загрязнения трубных досок, неисправности водоочистительных устройств на водозаборе иначе значительного загрязнения трубок

Очистить трубные доски со отключением по очереди половин конденсатора; подвергнуть испытанию имущество вращающихся сеток, устранить неисправности равным образом обустроить работу сеток (см. разд. 0.1); очистить трубки

0.2. С уменьшением гидравлического сопротивления конденсатора, уменьшением разрежения во верхней точке маслосливной камеры и соответствующим увеличением давления воды предварительно конденсатором

0.2. Ухудшение работы сифона ради неполного открытия сливной задвижки (затвора) либо скопления воздуха на верхней части сливных камер

Проверить выявление задвижки (затвора) возьми смешанный линии, открыть ее полностью; подсоединить на работу эжектора циркуляционной системы; восстановить нормальное разреживание (см. разд. 0)

0.3. С уменьшением давления охлаждающей воды перед конденсатором

0.3. Нарушение нормальной работы циркуляционных насосов

Проверить равно заладить работу циркуляционных насосов (см. разд. 8)

0.4. С повышением давления хуй конденсатором

0.4. Засорение сопл градирни сиречь брызгального устройства (при оборотной системе водоснабжения)

Промыть сопла

0. Увеличение содержания кислорода во конденсате после, конденсатных насосов вдобавок нормируемых ПТЭ

0.1. См. п. 0.2. табл. 0.1

0.2. Появление присосов воздуха бери участке трубопровода от конденсатора вплоть до конденсатного насоса

Найти места присосов, освободить неплотности (см. разд. 02)

0. Переохлаждение конденсата

0.1. См. п. 0.2 табл. 0.1

0.2. Повышение уровня конденсата на конденсаторе, приводящее к заливу нижних рядов трубок по поводу неисправности регулятора уровня конденсата

Исправить датчик уровня конденсата во конденсаторе равным образом наладить его работу

0. Повышенная черствость конденсата

0.1. Присосы охлаждающей воды во основном конденсаторе

Проверить водяную тучность конденсатора, раскрыть равным образом устранить места присоса охлаждающей воды

0.2. Присосы охлаждающей воды на конденсаторе

Проверить водяную тесность конденсатора ТПН, заявить и устранить неплотности во конденсаторе

0. ПУСК И ОСТАНОВ КОНДЕНСАЦИОННОЙ УСТАНОВКИ

0.1. Последовательность пусковых операций конденсационной установки скученно связана вместе с технологией пуска турбоустановки или энергоблока на целом, вследствие чего операции объединение пуску конденсационной установки безвыгодный следуют самотеком одна из-за другой, а бывают разделены известным промежутком времени, во ход которого производятся операции согласно пуску собственно говоря турбины равно другого вспомогательного оборудования.

0.2. Перед пуском конденсационной установки проверяется, заполнены ли теплообменник равным образом деаэратор водою (конденсатом); если конденсатор опорожнен, ведь нижнюю его деление со стороны парового пространства нужно охватить изо бака запаса конденсата (БЗК) до верхней отметки водоуказательного стекла.

0.3. Далее следует:

- проэкзаменовать аналогичность положения задвижек получай тракте циркуляционной воды указаниям инструкции до эксплуатации;

- подле наличии сифона равным образом пароструйных эжекторов циркуляционной системы аннексировать последние на работу;

- вобрать циркуляционные насосы (при насосах поворотно-лопастного в виде учредить до самого их пуска рабочие руки лопатки под необходимым углом);

- ввести непреложный жертва воды посредством холодильник (при центробежных насосах);

- обследовать филировка на сливных циркуляционных водоводах да при недостаточном разрежении аннексировать на работу эжекторы циркуляционной системы;

- подсоединить на работу сам по части себе с конденсатных насосов из подачей конденсата посредством линию рециркуляции во конденсатор, а быть наличии в схеме БОУ вобрать сам КЭН Iподъема равно безраздельно КЭН II подъема со сбросом конденсата посредством линию рециркуляции по прошествии КЭН II подъема (за сальниковым подогревателем) на конденсатор;

- заключить датчик уровня на конденсаторе и, подавая в конденсатор обессоленную воду с БЗК, забросать деаэратор, бустерные равно главные питательные насосы;

- вручить туман возьми концевые уплотнения равно вобрать на работу эжектор уплотнений преемственность сих операций может присутствовать различной при пусках турбоустановки с разных тепловых состояний да уточняется в местной инструкции);

- привнести на работу начальный да узловой эжекторы да зачать набор вакуума; конечный насос отключить за успехи вакуума в конденсаторе 06,5 кПа (500 мм рт.ст.).

0.4. При останове турбоустановки (энергоблока) конденсационная установка выключается изо работы получи и распишись завершающей стадии; операции по останову следуют на порядке, обратном указанному во п. 0.3.

После прекращения расход под масть на турбину (закрытия стопорных клапанов) равным образом закрытия задвижек для паропроводах ко ПСБУ следует:

- изъять затем полного останова ротора турбины основной эжектор да отсасыватель уплотнения;

- остановить конденсатные насосы I равно II подъема;

- остановить циркуляционные насосы (после понижения температуры выхлопного патрубка турбины перед 05 °C).

Детально осуществление операций объединение останову конденсационной установки указывается на инструкции до эксплуатации данной конкретной турбоустановки тож энергоблока.

0.5. Последовательность операций сообразно пуску да останову циркуляционных да конденсатных насосов, а вот и все эжекторов рассмотрена на разд. 0 - 00.

0. СИСТЕМА ЦИРКУЛЯЦИОННОГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ КОНДЕНСАТОРОВ

0.1. Решетки, водоочистные сетки и фильтры

0.1.1. Качество естественных да оборотных вод, используемых для технического водоснабжения, характеризующееся составом и количеством содержащихся во них примесей, сильно разнообразно. Поступающая на заборные устройства водичка содержит, в духе правило, большое часть механических примесей, ансамбль которых зависит от источника да системы водоснабжения, качества укрепления берега водоема либо водотока на зоне водозабора, наличия равно качества сбрасываемых во этой зоне промышленных, сельскохозяйственных и коммунальных стоков да др. Наиболее сплошь и рядом во воде содержатся следующие примеси: береговая волосы да побережный мусор (листва, растопка равным образом др.), водные растительные равным образом животные организмы (водоросли, рыба, моллюски равно др.), промышленные равным образом бытовые отходы (щепа, строевой отбросы да др.).

Для остатки поступающей воды ото крупного мусора да шуги в подводящем канале держи водозаборе служат грубые решетки, изготовляющиеся изо вертикальных стальных полос толщиной 04 - 06 мм и шириной 00 - 000 мм равно устанавливаемые чрез каждые 00 - 000 мм. Размер ячеек ото 00?300 по 000?600 мм, большая местность ячейки располагается вертикально.

Для больше тонкой кожура охлаждающей воды, подаваемой в конденсаторы, масло- равным образом газоохладители турбоагрегатов, от механических примесей, могущих родить вдалбливание трубных досок и трубок конденсаторов, сбавка равным образом инда закрывание протока воды через отдельные люди охлаждаемые аппараты, после грубыми решетками устанавливаются вращающиеся сетки со ячейками размером с 0?4 до 10?10 мм. Вращающиеся сетки разных типов отличаются одна ото другой подводом на них равным образом отводом впоследствии кожура циркуляционной воды. Наиболее свободно применяются сетки следующих типов: Т-2000 равно Т-3000 с внутренним подводом воды (рис. 0.1, а ), Т-2000 да Т-3000 с наружным подводом воды см. рис. 0.1, б ) да Л-3100 от лобовым подводом воды (см. рис. 0.1, во ). В системах водоснабжения с напорными бассейнами применяются вращающиеся сетки конусного типа.

В сетках такого вроде прагматично устранена способ попадания мусора равным образом взвешенных частиц во белый коффердам циркуляционной воды перед конденсаторами помощью зазоры посреди подвижными да неподвижными частями сетки.

0.1.2. Установленные на водоприемнике решетки равно вращающиеся сетки не исключают потенциал заноса во конденсаторы да некоторые люди аппараты крупных твердых примесей, которые могут на удочку во охлаждающую воду в пределах самой системы водоснабжения, на томишко числе остатков моллюсков (ракушек), проникших путем сетки на виде мелких личинок, а затем развившихся в середине системы равным образом отмерших (см. п. 04.2.3). В таких случаях может выступить необходимость, особенно рядом очистке трубок конденсаторов резиновыми шариками, на установке непосредственно преддверие водяными камерами конденсаторов дополнительных фильтров не без; отверстиями диаметром 0 - 00 мм. Фильтры выполняются цилиндрическими иначе коническими вместе с поступлением воды в них на вид да изо внутренней их полости во конденсатор. Задержанные фильтром твердые предметы удаляются со его наружной поверхности закрученным (вихревым) как из панты изобилия воды равно отводятся во маслосливный водовод. Закручивание водяного потока пред фильтром осуществляется соответственно мере надобности получи короткое период от через поворотной заслонки или направляющих лопастей либо — либо но безостановочно хорошенько выполнения корпуса фильтра спиральным.

0.1.3. Из-за износа да деформаций деталей вращающихся сеток, в частности сочленений транспортной цепи, дефектов монтажа, а также конструктивных недостатков вращающихся сеток во них остаются или появляются во процессе работы зазоры на местах сопряжения отдельных деталей подвижных да неподвижных элементов, что такое? приводит для попаданию в вариконд мусора равно других взвесей, содержащихся во воде.

Особенно большое цифра мусора может вторгаться при внутреннем равно наружном подводе воды посредством сальник посредь отдельными звеньями (секциями) сетки до всей ее ширине. На вертикальных участках данный пропуск может насчитывать 00 - 05 мм, а исподнизу на повороте сетки - добежать 00 - 05 мм. Для обеспечения плотности стыков секций их должно спрессовывать полосами с резины или прорезиненной текстиль толщиной 0 мм, прикрепленной из через болтов и стальных планок ко смежной секции (рис. 0.2).

Прямой доступ воды без лобовых сеток на нижней их части должен быть накрепко перекрыт; набивка выполняется из через полосы из прорезиненной текстильные изделия толщиной 00 мм (рис. 0.3). Полоса из одной стороны крепится ко порогу окна к входа воды на сетку от помощью стальных болтов равным образом планки. Противоположная место полосы упирается в полотна сит.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в области эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.1. Схема дроги охлаждающей воды к вращающейся сетке:

а - духовный подвод; б - наружный подвод; на - фронтовой подвод; 0 - сени воды; 0 - выход воды

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания сообразно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.2. Уплотнение зазора в ряду секциями сеток с наружным да внутренним подводами воды:

0 - подзор изо прорезиненной ткани; 0 - стальные планки; 0 - болтовые крепления планок

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.3. Уплотнение нижней части лобовых сеток:

0 - пластина изо прорезиненной текстильные изделия (толщина 10 мм); 0 - болтовое крепление; 0 - стальная планка

Зазор во боковых уплотнениях безвыгодный долженствует превышать 0 - 0 мм. Для поддержания нормального зазора среди нижней направляющей равным образом щеками боковых уплотнений надобно в соответствии с мере износа шарнирных соединений подтягивать транспортерные железы вместе с через натяжных устройств. Натяжение цепей нельзя не контролировать неграмотный реже нежели безраздельно крат в месяц.

Зазоры посредь направляющими уголками каркаса сетки и строительными конструкциями, являющиеся следствием неудовлетворительного монтажа сеток, должны состоять тщательно забетонированы.

Как показал опытность эксплуатации, в наибольшей степени долговечными являются проволочные полотна сеток, изготовленные с нержавеющей стали. Поскольку в лобовых сетках никак не устанавливаются защитные сита, прочность фильтрующих полотен сит должна бытийствовать повышена путем применения проволоки диаметром прежде 0 мм.

Частота включений промывочного устройства сеток зависит от скорости загрязнения сетки. Включение промывочного устройства производится либо эксплуатационным персоналом в соответствии с местной инструкции (если агиасма чистая), либо бессознательно сообразно сигналу от перепада гидростатического давления возьми сетке в соответствии с достижении его значения почти 0 кПа (200 мм вод. ст.). Автоматизация включения промывочного устройства является до боли эффективным средством поддержания для должном уровне чистоты охлаждающей воды.

Для улучшения остатки полотен сит через мусора рекомендуется заменить промывочные трубы со истечением воды вследствие щели трубами с истечением воды сквозь круглые отверстия, расположенные во единовластно ряд (рекомендуется 05 отверстий диаметром 0 мм нате 0 м длины каждой промывочной трубы). Для полного удаления грязи со сточного желоба к торцам последнего нельзя не прокатить воду после 0 - 0 сопла, расположенные согласно всей ширине желоба равным образом направленные выходными отверстиями на сторону сточного канала.

При эксплуатации вращающихся сеток надлежит использовать рекомендации, выдаваемые наладочными организациями тож содержащиеся в соответствующих технических материалах.

0.2. Типы и характеристики циркуляционных насосов

0.2.1. На современных электростанциях во всю ширь применяются вертикальные осевые насосы не без; поворотными лопастями в виде ОПВ с подачей во диапазоне 00000 - 020000 м 0 /ч да давлением 00 - 200 кПа (5 - 00 м вод. ст.). Насосы в виде ОПВ допускают регулирование подачи воды ото максимальной накануне 00 - 00 % максимальной путем изменения угла установки рабочих лопастей равно давно 00 % максимальной возле использовании электродвигателей из двумя частотами вращения.

Центробежные насосы вертикального исполнения вроде В из подачей до 10000 м 0 /ч равным образом давлением по 000 кПа (30 м вод. ст.) используются главным образом на оборотных системах водоснабжения с охлаждением воды во градирнях. Горизонтальные центробежные насосы с двухсторонним всасыванием будто Д из подачей вплоть до 02000 м 0 /ч и давлением возле 050 кПа (25 м вод. ст.) применяются на электростанциях нищенский мощности.

В последнее пора для электростанциях применяются также вертикальные (центробежно-осевые) диагональные насосы подобно ДПВ с подачей перед 00000 м 0 /ч да давлением от бога 000 кПа (20 м вод. ст.). Они применяются быть оборотных системах водоснабжения с градирнями, а в свой черед подле турбоагрегатах вместе с боковым расположением конденсаторов. Основные технические характеристики циркуляционных насосов приведены на приложении 0.

0.2.2. Напорная характеристика центробежного насоса представляет собою плавно ниспадающую кривую - нажим Н уменьшается в области мере увеличения подачи Q (рис. 0.4); мощность, потребляемая насосным агрегатом N нате , растет не без; увеличением подачи равно имеет тенденцию ко уменьшению на зоне крутого спада характеристики, почти что ради пределами ее рабочей зоны; КПД насоса h н другими словами насосного агрегата h нате достигает максимума около номинальной подаче, впоследствии почему происходит уменьшение КПД. Насос может лишать воду из-под уровня, расположенного далее не в таком случае — не то меньше его оси. Допускаемый поддержка обычно указывается на виде абсолютного значения давления, т.е. с прибавлением 000 кПа (10 м вод. ст.). Таким образом, допускаемый кавитационный репертуар D h доп > 000 кПа (10 м вод. ст.) обозначает подпор, а D h доп < 000 кПа (10 м вод. ст.) - всасывание, притом допустимая градус всасывания равна Н вс доп =D h доп - 000 кПа.

Центробежные насосы работают возле постоянной частоте вращения, и регулирование их подачи осуществляется дросселированием задвижкой, т.е. вне существенного снижения потребляемой мощности при уменьшении подачи.

Циркуляционный ливер подбирается на заданной характеристики тракта таким образом, в надежде ступень пересечения характеристик тракта и насоса соответствовала бы номинальной подаче насоса (на рис. 0.4 точка 0 ), быть которой эффективность насосного агрегата имеет максимальное вес равно позволено минимальное значение подпора.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.4. Характеристика центробежного насоса:

Н - влияние насоса; N держи - интенсивность получай зажимах электродвигателя; h получай - КПД насосного агрегата; D h доп - удовлетворительный подпор; Q - вручение насоса; Q н - номинальная подача насоса; H геод - геодезическая достоинство подъема; - - - - - рекомендательное письмо яма

Пуск центробежного насоса производится рядом закрытой напорной задвижке; позже преимущества насосным агрегатом номинальной частоты вращения напорная шибер открывается равным образом ливер включается в параллельную работу от другими насосами либо работает на самостоятельную сеть. Циркуляционные насосы центробежного как не вызывают трудностей быть включении на параллельную работу равным образом успешно эксплуатируются возле параллельной работе получи универсальный дюкер (два, три и побольше насосов). Надежность работы насосов обеспечивается тем, что изменение (снижение) характеристики от износа практически несущественно равным образом неграмотный может сколь-либо приметно возыметь нате подачу насоса. Основной причиной уменьшения подачи центробежного насоса в процессе эксплуатации может бытийствовать подъём гидравлического сопротивления бредень либо геодезического подъема, связанное с изменениями на тракте циркуляционной воды. При повышении во этом случае давления рабочая этап смещается по части характеристике о шую с соответствующим уменьшением подачи.

0.2.3. Поворотно-лопастные насосы подобно ОПВ равным образом ДПВ имеют механизм для разворачивания с шуршалки иначе говоря со через серводвигателя (электрического или — или гидравлического) лопастей рабочего наркотик от минимального угла d мин до самого максимального d макс , в чем дело? приводит ко почитай эквидистантному смещению напорной характеристики насосов вверх. На рис. 0.5 показаны характеристики насоса будто ОПВ быть неизменной частоте вращения и разных значениях угла d (аналогичные характеристики у насосов типа ДПВ).

Характеристики насосов указанных типов имеют рядом данном d два основных участка: без запинки ниспадающий трудящийся узел (правая ветвь) и побольше изрядно опускающийся нерабочий узел (левая ветвь, прилегающая к оси ординат). Между ними расположен переходной восходящий участок. Если коэффициент бредень пересекает характеристику насоса в пределах ее рабочего участка, пульсомер работает устойчиво. Если же сопротивление путы возрастает таким образом, в чем дело? остановка пересечения характеристик переходит в верхнюю точку рабочего участка характеристики насоса (точка 0 ), общественный порядок становится неустойчивой да пульсомер без малого скачкообразно переходит на нерабочий пространство его характеристики подле книжка а давлении (точка 0 ). Работа насоса сопровождается близ этом кавитационными явлениями, гидравлическим ударами, вибрацией, стуками, что, как правило, приводит ко его повреждению, вплоть до самого поломки лопастей.

Завод-изготовитель запрещает работу осевых равно диагональных насосов получи нерабочей ветви характеристики. Исходя с условий надежности равным образом экономичности разработка насосов, обычай ограничивает рабочую зону режимов работы осевых равным образом диагональных насосов. На рис. 8.5 габариты этой зоны показаны жирной линией. На этом рисунке нанесены вот и все силуэт допустимого кавитационного запаса D h доп равным образом контуры постоянного отдача насоса h н .

Поворотом рабочих лопастей обыкновенно достигается вариация подачи насоса через 000 впредь до 00 - 00 % максимального значения. Эти режимы лежат да характеристике тракта на диапазоне подач ото точки 0 до точки 0 . Применение двухскоростных электродвигателей позволяет повысить интервал регулирования.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в соответствии с эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.5. Характеристика осевого насоса типа ОПВ:

Н - давление; Q - подача; d макс , d мин - высший равно элементарный угол поворота лопастей насоса; h н - эффективность насоса; D h доп - дозволительный кавитационный запас; h геод - геодезическая вышина подъема воды; h сл.к - выше чего предварительно верхней точки смешанный камеры; H макс - абрис максимально допустимого статического давления подле пуске насоса сверху засыпанный водовод; - - - - - описатель тракта системы водоснабжения (остальные обозначения см. рис. 0.4)

Циркуляционные насосы будто ОПВ равно ДПВ могут делать параллельно на общую невод около условии установки рабочих лопастей однотипных насосов сверху единый угол. Следует, однако, учитывать, почто насосы одного как могут обладать за различного их состояния несовпадающие между на вывеску по правилам напорные характеристики. Поэтому блочное включение насосов будто ОПВ да ДПВ вместе с раздельной работой каждого насоса сверху особенный площадь волокуша является предпочтительным. В этом случае шалишь взаимное реакция насосов рядом несовпадении их характеристик, случайном различии углов установки лопастей или разной степени износа проточных частей насосов. При параллельной же работе осевых насосов распространение гидравлического сопротивления сети может дать повод ко тому, что такое? единолично изо синхронно включенных насосов, характеристика которого в соответствии с указанным превыше причинам отличается от напорных характеристик других насосов, перейдя для недопустимый режим работы, отвечающий нерабочей ветви характеристики.

Пуск насосов будто ОПВ ко ДНВ сильнее сложен, нежели центробежных, а подключение их на параллельную работу сопряжено то и знай со значительными трудностями; на ряде случаев включение на линия к уже работающим следующего насоса в действительности невозможным без применения дополнительных устройств (см. разд. 0.4).

Вследствие особенностей телосложение напорной характеристики осевые и диагональные насосы побольше чувствительны ко изменению характеристики сети по поводу различных эксплуатационных неполадок.

0.3. Схемы циркуляционного водоснабжения

0.3.1. При блочной схеме (рис 0.6, а ) каждой насос работает держи кровный цепь (на отдельные половины alias делянка корпусов конденсатора), вследствие чему и думать нечего параллельная работа циркуляционных насосов да график имеет минимальное количество арматуры сверху тракте (только получай сливном водоводе устанавливается задвижка или — или затвор, во некоторых случаях запорный причина бери сливе вообще малограмотный устанавливается). При блочной схеме применяются, как правило, осевые равным образом диагональные насосы.

На рис. 0.7, а показано, условное продольное разделение по тракту водоснабжения блочной схемы вместе с подачей воды с реки (прямоточное водоснабжение) или — или не без; охлаждением воды в водохранилище-охладителе, а получай рис. 0.7, б - гистеротомия по тракту оборотной системы водоснабжения со охлаждением воды в градирне.

При прямоточном водоснабжении равно оборотном с водохранилищем-охладителем используется, по образу правило, действие сифона во системе подачи воды да слива охлаждающей воды, сколько приводит к уменьшению геодезической высоты подачи воды.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.6. Схема циркуляционного водоснабжения:

а - блочная; б - вместе с напорными коллекторами (магистральными водоводами); 0 - циркуляционные насосы; 0 - напорные водоводы; 0 - конденсатор; 0 - слитый водовод; 0 - защелка (затвор); 0 - сливные каналы (закрытые или — или открытые)

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания сообразно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.7. Блочная график водоснабжения конденсатора:

а - прямоточная построение либо — либо выстывание в водохранилище-охладителе; б - не без; охлаждением во градирне; 0 - усыновивший ковш; 0 - грубые решетки равным образом пространство для установки шандор, отключающих аванкамеру; 0 - вращающаяся сетка; 0 - аванкамера; 0 - оборотный насос; 0 - нагнетательный водовод; 0 - конденсатор; 0 - сливной водовод; 0 - засов (затвор); 00 - сифонный колодец; 01 - секретный выливной канал; 02 - водосливной порог; 03 - откровенный канал; 04 - эжектор циркуляционной системы; 05 - с конденсатора; 06 - к циркуляционному насосу; 07 - брус градирни; 08 - водораспределительное устройство; 09 - вытяжная башня градирни; 00 - водосборный вместилище градирни; 01 - оросительное организм

Как подобает с рис. 0.7, а , верхняя пятнышко маслосливной водяной камеры конденсатора (отметка 0 ) располагается значительно выше уровня воды на сифонном колодце 00 . Закрытый слив под уровень воды во сифонном колодце обеспечивает сплоченность потока воды равным образом позволяет эксплуатировать деяние сифона. Геодезическая высота подъема воды, которую потребно превзойти кольцевой насос, равна при этом разности уровней воды держи водосливном пороге (отметка 0 ) а во аванкамере преддверие насосом (отметка 0 ). Поскольку кряжистость столба воды на маслосливный части сифона из-за нагрева воды во конденсаторе да отделения изо воды присутствие нагреве растворенного на ней воздуха порядочно в меньшей степени плотности столба воды перед конденсатором, потенциальная мощность столба жавель перед конденсатором используется далеко не полностью. Эта утрата учитывается условным коэффициент полезного действия сифона, равным взаимоотношения средней плотности воды в сливной трубе для плотности воды во напорной трубе перед конденсатором.

Верхняя деление маслосливной камеры конденсатора находится под разрежением, равным разности атмосферного давленая по-над уровнем воды в сифонном колодце равно давления столба воды Н со т следовать вычетом гидравлических потерь на сливном участке перед сифонного колодца.

Воздух, выделяющийся близ нагреве воды во конденсаторе, может скапливаться во верхней части выливной камеры (при неблагоприятной ее форме), что такое? влечет вслед на вывеску искажение работы конденсатора, эдак как при этом уменьшается возвышенность и, следовательно, эффективность действия сифона равным образом могут проявить себя незаполненными водным путем верхние трубки конденсатора, т.е. удалиться изо работы дробь поверхности охлаждения конденсатора. Нормальная действие сифона восстанавливается путем удаления воздуха эжектором циркуляционной системы 04 (см. рис. 0.7).

В тех случаях, когда-когда наблюдается скопление воздуха на верхней части сифона (это свойственно, например, конденсаторам турбин К-300-240 ПОТ ЛМЗ), подобающе водворять водоуказательные стекла держи верхней части сливных камер на контроля после работой сифона.

Теоретически выше чего сифона равна 00 м (атмосферное давление). Но с учетом гидравлического сопротивления сливного участка и некоторого запаса в целях предотвращения разрыва столба жидкости (срыва сифона) высоты его естественным путем принимается неграмотный сильнее 0 - 0 м.

В разница ото системы водоснабжения, на которой используется сифон, на системе из градирнями (см. рис. 0.7, б ) эрлифт должен преодолеть много большую высоту геодезического подъема (с отметки 0 на водосборном бассейне градирни нате отметку 0 ее водораспределительного устройства) и, за исключением того, обеспечить достаточное бремя прежде соплами. Поэтому при оборотной системе водоснабжения из градирнями применяется одноступенчатая элемент подачи воды получи и распишись конденсаторы вместе с центробежными вертикальными насосами, обеспечивающими большее давление, чем осевые равным образом диагональные насосы, другими словами двухступенчатая проект со подачей воды отдельными насосами сверху конденсаторы да с них бери градирни.

0.3.2. Схема не без; напорными коллекторами (магистральными водоводами, см. рис. 0.6, б ) предусматривает установку на береговой насосной станции группы однотипных насосов, подающих воду по магистральным водоводам большого диаметра (не больше двух) к конденсаторам турбин.

Отвод воды изо конденсаторов до сливным водоводам производится через сифонные колодцы целесообразно во двоечка сливных закрытых или открытых канала. Водосливной предельная возможность выполняется общепринято на конце каждого с двух сливных каналов.

К на каждого изо магистральных напорных водоводов подключены, как правило, два-три осевых насоса, работающих параллельно. Если но к напорному водоводу подключается большее наличность осевых насосов (от нескольких береговых насосных станций), должны предусматриваться мероприятия, обеспечивающие стойкость работы насосов в общий напорный водовод. При применении центробежных насосов одинакового типоразмера число насосов, подключаемых ко одному магистральному водоводу, по большей части никак не ограничивается.

Надежность снабжения конденсаторов охлаждающей водой обеспечивается подключением ко на каждого магистральному водоводу одной из половин каждого конденсатора (или корпуса). Кроме задвижек на подводящем равно отводящем водоводах конденсатора устанавливается обратный детандер возьми каждом насосе равно запорная засов для того отключения насоса через магистрального водовода. Иногда дано тоже плотина с задвижкой в лоне подводящими водоводами каждой половины конденсатора.

Схема со магистральными водоводами применяется главным образом на ТЭЦ, а и получай электростанциях, находящихся на значительном удалении ото источника водоснабжения.

0.3.3. Для обеспечения надежности эксплуатации электростанций применяется опять же таблица водоснабжения, быть которой циркуляционные насосы подают воду изо водохранилища-охладителя на нагнетательный бассейн (рис. 0.8). Из напорного бассейна кипяток стихийно поступает в конденсаторы турбин да сбрасывается изо них на водохранилище. Вместимость напорного бассейна определяется необходимым временем охлаждения конденсаторов на режиме полного обесточивания приводов циркуляционных насосов.

0.3.4. При великоватый разнице отметок площадки электростанции и уровня воды на источнике водоснабжения, возле которой чтобы подачи воды требуется давление, превышающее максимально возможное для выпускаемых заводами насосов, применяется элемент со двумя ступенями подъема воды, т.е. вместе с двумя насосными станциями равно промежуточным бассейном.

0.3.5. При прямоточном водоснабжении или — или использовании водохранилища комплексного назначения (служащего исключая охлаждения циркуляционной воды в целях хозяйственно-питьевого водоснабжения, культурно-бытовых нужд населения равно разведения промысловых рыб) схема водоснабжения может подсоединять во себя градирню либо — либо брызгальное устройство к понижения температуры сбрасываемой на источник водоснабжения подогретой циркуляционной воды во соответствии с требованиями санитарных равно рыбохозяйственных органов.

0.4. Пуск насосов подобно ОПВ равно ДПВ

0.4.1. Вследствие особенностей напорных характеристик осевых и диагональных насосов спуск их во работу требует выполнения ряда специфических требований. В частности, старт сих насосов при закрытой напорной задвижке твердо запрещается, беспричинно как бы в этом режиме происходит резкое подъём давления, сколько может привести для разрыву напорного трубопровода вплоть до задвижки, поломке рабочих элементов насоса ради перегрузки да выходу с строя электродвигателя.

0.4.2. Завод-изготовитель предписывает совершать прием насоса при заполненном водным путем тракте циркуляционной воды да значении давления, отнюдь не превышающем максимально допустимое, указанное на характеристике (см. рис. 0.5, цепь Н макс ).

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.8. Схема водоснабжения ядерка со напорным бассейном:

0 - названый кюбель (водохранилище); 0 - насос; 0 - нагнетательный водовод; 0 - клапан срыва сифона (для предотвращения обратного вращения насоса при останове электродвигателя); 0 - нагнетательный бассейн; 0 - напорный дюкер для конденсатору; 0 - затворы; 0 - конденсатор; 0 - сливная линия; 00 - водохранилище; Н геод - геодезическая гора подъема воды насосом; Н ко - напор, срабатываемый во тракте «напорный баптистерий - вариконд - водохранилище»

Пуск осевого насоса, снабженного механизмом поворота лопастей на ходу, быть заполненной вплавь системе производится близ минимальном угле поворота лопастей. После преимущества включенным электродвигателем номинальной частоты вращения ливер таким образом на рабочую точку 0 (см. рис. 0.5). Далее увеличением угла поворота лопастей донка выводится для необходимую объединение условиям эксплуатации подачу (максимальная вручение - рабочая остановка 0 - достигается подле максимальном угле поворота лопастей).

Если но лопасти допускают развертывание всего рядом остановленном насосе, некто пускается близ необходимом до режимным условиям угле поворота лопастей равно около достижении номинальной частоты вращения выходит получай режим, отвечающий требованиям точке 0 .

0.4.3. При блочной схеме водоснабжения, предусматривающей использование сифона (см. рис. 0.6, а ), клич пуска насоса присутствие заполненной системе малограмотный век может состоять выполнено, поскольку задним числом останова насоса все циркуляционная система опорожняется - многословие сливается посредством пульсомер во аванкамеру равно из сливного водовода на сбросной тракт. Заполнение а системы большой вместимости со через эжектора циркуляционной системы (см. рис. 8.7) требует значительного времени. Поэтому старт осевого насоса, если отсутствуют остальные накопления в целях предварительного заполнения всего тракта циркуляционной системы водою равно ввода на действие сифона, многократно производится возле незаполненной вплавь системе. Если насос снабжен механизмом для того перестановки лопастей для ходу, пуск его производится около минимальном угле поворота лопастей.

Последовательность пусковых операций да видоизменение режима работы при этом следующие. После включения электродвигателя да достижения насосом номинальной частоты вращения рабочая ступень насоса оказывается во правой части рабочей ветви его характеристики, поскольку бремя насоса автор час пуска минимальное (например, точка 0 сверху рис. 0.5). По мере заполнения напорного водовода и водяного объема конденсатора прессинг насоса увеличивается вследствие продолжающегося увеличения столба жидкости равным образом рабочая точка насоса перемещается за характеристике присутствие d мин на нерабочую раздел (точка 0 ). В этом режиме работы насоса происходит набивание водным путем конденсатора равно слитый контур равно вступает в работу сифон, потом ась? необходимое иго насоса уменьшается и возлюбленный переходит в производительность работы, подходящий точке 0 (соответственно гидравлической характеристике тракта). Затем установкой лопастей перед необходимым домиком достигается требуемая подача насоса (например, пиксел 0 получи рис. 0.5).

Для ускорения азы поступки сифона как всегда несколько прикрывается засов (затвор) для выливной линии. После включения в работу сифона, который быстро обнаруживается соответственно показанию мановакуумметра, присоединенного ко верхней точке слитый камеры конденсатора, клинкет (затвор) получи маслосливной контур должна быть немедленно без остатка открыта.

При пуске насоса вместе с минимальным домиком поворота лопастей переход его от рабочей части характеристики для нерабочую происходит практически незаметно, затем что неудача характеристики при минимальном угле выражен неграмотный метко (см. рис. 0.5).

Если а быть пуске насоса ракурс поворота лопастей максимальный, например, во случае словно вкопанный закрепленных лопастей либо при невозможности перестановки лопастей держи ходу, ход протекает с заметно выраженным изменением режима возле переходе не без; рабочей ветви характеристики (точка 0 ) получи нерабочую (точка 0 ). При режиме на точке 0 завершается засыпка системы водой, вступает на работу сифон равно объединение мере снижения давления насоса последний переходит после точки 0 да 0 для рабочую ветвь на точку 0 .

Перед пуском насоса сбрасыватель циркуляционной системы повинен быть включен во работу да доходить до нас включенным во прохождение общем периода пуска насоса перед выхода его получи и распишись рабочую точку равно создания нормального значения разрежения на верхней точке маслосливный камеры конденсатора.

0.4.4. При блочной схеме водоснабжения из охлаждением воды в градирне (см. рис. 0.7, б ) позднее останова циркуляционного насоса сливная абрис остается заполненной вплавь предварительно уровня нижнего ряда трубок конденсатора, а с напорного водовода равным образом водяного пространства конденсатора жавель сливается вследствие насос. Поскольку в этом случае расчетное бремя насоса выбирается таким образом, чтобы поставить подачу воды в водораспределительное устройство градирни, движение рабочей точки насоса около заполнении системы водой во срок пуска происходит всего на пределах рабочей части его характеристики.

0.4.5. При включении осевого (или диагонального) насоса на параллельную работу не без; насосами, работающими сверху общую напорную магистраль (например, рядом схеме рис. 0.6 насоса IIIв сопоставление к уже работающим насосам IV равно V), возможен помпажный производительность работы пускаемого насоса, буде возлюбленный никак не выйдет возьми рабочую часть характеристики, а останется для ее нерабочей части. В минута пуска дополнительно включенного насоса противоположный вантуз в его напорной линии закрыт, ради его открытия пульсомер надо усилить давление несколько большее, нежели бремя во магистрали (точка 0 на рис. 0.9, отвечающая режиму работы двух насосов накануне включения дополнительного насоса). Подача пускаемого насоса незначительна, поскольку закрыт попятный клапан, равно рабочая пятнышко сего насоса находится получи и распишись нерабочей части характеристики А. После повышения давления пускаемого насоса накануне точки 0 открывается обратный клапан равным образом во рампа начинает устраиваться с сего насоса вода, а рабочая этап перемещается в соответствии с нерабочей части характеристики А насоса ото точки 0 впредь до точки 0 со подачей Q . Соответственно за характеристике системы Г перемещается равно рабочая точка днесь поуже трех работающих в в таком случае же время насосов (из точки 0 во точку 0 ), гнет пускаемого насоса да уже работавших насосов сравнивается.

Поскольку нижняя остановка провала характеристики А средь нерабочей и рабочей фрагментарно характеристики (точка а ) лежит вверх точки установившегося режима (точка 0 ), пускаемый помпа остается работать сверху нерабочей части характеристики, т.е. на помпажном режиме в точке 0 . При этом инверсионный заслонка открывается никак не полностью и находится во неустойчивом положении за недостаточной скорости воды, благодаря тому правдоподобно его закрытие. Эксплуатация осевого насоса в этом режиме может повергнуть ко повреждению деталей насоса, поэтому категорически запрещается.

Если а крушение характеристики А насоса посредь нерабочей равно рабочей частью характеристики насчет имущество (см. линия возьми рис. 0.9), то что передвижение рабочей точки пускаемого насоса бери рабочую часть характеристики на точку 0 cподачей Q" . Подача трех работающих насосов отвечает получай характеристике Г да сверху суммарной характеристике В трех работающих все равно насосов точке 0 .

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания сообразно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.9. Пуск осевого насоса подобно ОПВ в параллельную работу для работающим насосам:

А - отзыв пускаемого насоса; Б - суммарная отзыв насосов, находящихся во работе; В - суммарная рекомендательное письмо насосов затем подключения дополнительного насоса; Г - гидравлическая оценка системы водоснабжения

0.4.6. Для предотвращения попадания осевого насоса присутствие его включении на параллельную работу вместе с другими насосами во помпажный режим должны употребляться абрис холостого сброса воды с напорного водовода давно обратного клапана, общепринято объединяемые на тотальный сбросной водовод (на рис. 0.6, б показано пунктиром на насосов III - V). Слив воды с силуэт холостого сброса вынужден делаться в водохранилище за исключением приемного ковша, беспричинно во вкусе слив воды во ковш приводит для сильному замутнению на нем воды да поступлению грязи в конденсатор.

Насос пускается быть открытой задвижке получай холостом сбросе, и вследствие малого возле этом значения давления простой режим отвечает рабочей части напорной характеристики насоса на правой ее части (например, степень 0 бери рис. 0.9). Затем постепенно прикрывается шпингалет возьми сбросной линии, иго насоса увеличивается впредь до значения, соответствующего открытию обратного клапана (точка 0 ), равно пульсомер из в чем дело? допускается заключить бери строй параллельной работы от другими насосами (например, уровень 0 получи рис. 0.5). Сечение очертания холостого сброса определяется изо расчета пропуска через нее 00 - 00 % максимальной подачи насоса.

0.5. Неполадки в работе циркуляционной системы

0.5.1. Нарушение нормальной работы циркуляционного насоса и, как следствие этого, упадок подачи alias выключение насоса из-за невозможности по части условиям надежности дальнейшей его эксплуатации может поднимать либо неполадками равно повреждениями собственно насоса, либо влиянием получи подачу насоса равным образом безопасность эксплуатации отклонения в области каким-либо причинам гидравлического сопротивления циркуляционного тракта ото расчетного. Уменьшение расхода охлаждающей воды, например, всего-навсего получи и распишись 00 % приводит для ухудшению вакуума во летнее пора к примеру держи 0,4 %, во зимнее эпоха - бери 0,2 %. Такое искажение вакууме равносильно потере экономичности турбоустановки получи перегретом паре да энергоблока соответственно примерно получи и распишись 0,4 да 0,2 %, а пользу кого турбин бери влажном паре не без; частотой вращения 0000 об/мин по держи 0,7 равно 0,4 %.

В табл. 0.1 рассмотрены возможные нарушения на работе циркуляционной системы, связанные самотеком со неполадками и повреждениями во осевых да диагональных насосах.

Циркуляционные насосы центробежного подобно относятся для наиболее надежному оборудованию систем циркуляционного водоснабжения. Неисправности во их работе могут поднимать на основном неполадками в системе смазки подшипников, износом уплотнений, всего лишь незначительно влияющими нате характеристику равным образом коэффициент полезного действия насоса, да некоторыми другими более мелкими дефектами, которые обнаруживаются эксплуатационным персоналом возле осмотре насоса.

0.5.2. К изменению подачи циркуляционного насоса может привести изменение характеристики сети, во частности по поводу понижения уровня воды во источнике равным образом увеличения ради сего геодезической высоты подъема воды Н геод . Как показано нате рис. 0.10, при увеличении геодезической высоты подъема не без; Н геод перед Н" геод камерон переходит с режима, определяющегося точкой а его характеристики, на режим, соответствующей точке б , равным образом поставка насоса уменьшается с Q поперед Q .

Таблица 0.1

Неполадка

Основная повод

Способ устранения

0. Контроль по части заводской иначе снятой подле испытаниях [9] характеристике показывает, зачем натиск близ данном угле поворота лопастей объединение указателю отнюдь не соответствует измеренной не ведь — не то определенной из теплового баланса конденсатора подаче; сотрясение на допустимых пределах

Угол поворота лопастей объединение указателю никак не соответствует фактическому

Произвести корректировку указателя угла поворота лопастей

0. Механизм поворота лопастей далеко не обеспечивает присутствие крайних его положениях безраздельный размер изменения подачи насоса

Неправильно установлены ограничители перемещения крестовины механизма поворота лопастей

Отрегулировать состояние ограничителей, установив рабочие лопасти во соответствии от контрольными отметками сверху основании лопасти равным образом ступице железка [10, 01] не ведь — не то быть ремонте насоса - с помощью специального угломера

0. Вибрация равно пальпитация вала насоса влияние равно доставка насоса пульсируют равно никак не соответствуют рабочему режиму

Кавитационный порядок насоса через уменьшения подпорка в стороне всасывания (увеличения высоты всасывания) не ведь — не то закрутки потока в аванкамере

Изменить власть насоса, истребить причины уменьшения кронштейн (см. п. 0.2.2)

0. Пульсация давления равным образом взлет его супер допустимого; подача значительно менее расчетной соответственно характеристике; электродвигатель перегревается, выпрямитель усильно вибрирует

Насос работает возьми нерабочей части характеристики из-за повышенного гидравлического сопротивления козни

Немедленно сократить отпор козни (открыть далеко не полностью открытую задвижку, вобрать сбрасыватель циркуляционной системы для восстановления сифона да др.). При невозможности уменьшения сопротивления мережа держи поворачивайся остановить помпа да обусловить тракт циркуляционной воды во нормальное обстановка

0. Насос никак не подает воду, электродвигатель перегружен при допустимом подпоре (высоте всасывания); равным образом исправном состоянии циркуляционного тракта; усиленная трепет

Ошибочно включен электродвигатель равно вращается на неправильном направлении (возможна авария лопастей, расцентровка ротора насоса)

Немедленно остановить насос; трансформировать направленность вращения вала электродвигателя; испытать центровку вала, крепление лопастей

0. Колеблется мощь электродвигателя, гвалт да стуки во насосе, вибрация

Механические заедания лопастей насоса в отношении зеркало камеры рабочего железный конь

Остановить насос, содеять наладка равно центровку насоса

0. Давление далее соответствующего характеристике насоса; вибрация

Значительный срабатывание торцов лопастей рабочего кар равным образом камеры

Сменить alias перечинить лопасти, камеру рабочего жестянка

0. Повышенная потребляемая интенсивность быть соответствии подачи и давления насоса характеристике; вздрагивание

Малы зазоры средь оптом равно вкладышами подшипников. Сильная затяжка сальников

Остановить насос, протестировать - зазоры во подшипниках равно сальниках, заменить вкладыши подшипников равным образом сальниковые набивки

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.10. Гидравлические характеристики сети:

0 - близ расчетных условиях; 0 - при повышенной геодезической высоте подъема; 0 - присутствие повышенном гидравлическом сопротивлении волокуша

Увеличение геодезической высоты подъема вслед ностро снижения уровня воды, вызываемого изменением гидрологического режима источника водоснабжения (реки, озера, водохранилища), регулированием стока воды alias засушливым сезоном, учитывается быть выборе насоса. Возможны, однако, случаи превышения проектной геодезической высоты подъема воды, во томишко числе вызванного условиями эксплуатации. Так, уровень воды во аванкамере 0 (см. рис. 0.7) чувствительно снижается при значительном загрязнении вращающихся сеток из-за несвоевременной их чистки, неисправности промывочного устройства (см. разд. 0.1) иначе заноса грубых решеток водной растительностью, мусором либо шугой во осенне-зимнее время. Увеличение геодезической высоты подъема может предлагать домашние услуги вдобавок неудовлетворительной работой сифона возьми сливе воды, в отдельных случаях поверхность ее во верхней части сливной камеры конденсатора снижается за скопления воздуха, выделившегося присутствие нагреве воды, а такие воздуха, попадающего через неплотности на вакуумной части циркуляционной системы или захватываемого водою бери водозаборе.

Контроль геодезической высоты подъема воды циркуляционными насосами производится объединение мерным рейкам, установленным во точках, определяющих гидростатику системы: во заборном ковше, на аванкамере, в сифонном колодце, сверху водосливном пороге рядом сливе воды на открытый канал.

Снижение уровня кипяток на аванкамере приводит помимо увеличения геодезической высоты подъема воды танке ко уменьшению опора на входе во брандспойт (увеличению высоты всасывания), который может заронить зерно за собой пересадка насоса в позволительный распорядок работы (см. п. 0 табл. 8.1).

0.5.3. К снижению подачи насоса приводит равным образом увеличение гидравлического сопротивления циркуляционной системы присутствие неизменной геодезической высоте подъема воды, таково во вкусе параметр сети становится быть этом больше суровый (ср. двум характеристики при одинаковой высоте подъема Н геод для рис. 0.9).

Гидравлическое борьба тракта циркуляционной воды складывается с сопротивления отдельных его участков (см. рис. 8.7). В табл. 0.2 перечислены участки тракта, возражение которых по тем иначе другим причинам может наливаться на процессе эксплуатации, указаны причины увеличения сопротивления да способы устранения причин повышенного гидравлического сопротивления.

0.5.4. Контроль следовать гидравлическим сопротивлением всей системы в целом осуществляется сообразно давлению, развиваемому циркуляционными насосами (с учетом геодезической высоты подъема воды, определяемой по водомерным рейкам). Гидравлические сопротивления отдельных участков определяются посредством измерения давления во начале равно конце участка проверенными пружинными манометрами. При этом вводятся поправки для разницу отметок точек присоединения приборов. Оценка состояния участка производится через сравнения измеренного сопротивления вместе с определенным досель близ испытании системы водоснабжения либо — либо полученным присутствие предыдущих эксплуатационных проверках. Для контроля вслед за заполнением маслосливный камеры конденсатора рекомендуется сборка водоуказательных стекол.

Таблица 0.2

Участок тракта

Основная основание увеличения сопротивления

Способ устранения

0. Грубые решетки, воздающиеся сетки, пространство повозка воды к рабочему колесу (камерный, коленчатый подвод)

0.1. Занос грубых решеток водной растительностью, мусором, шугой

Периодическая, очистка грубых решеток ручным не в таком случае — не то механическим способом; борение не без; шугой толково рециркуляции подогретой воды после конденсаторов

0.2. Загрязнение вращающихся сеток через несвоевременной их очистки, неисправности промывочного устройства

Наладка работы промывочного устройства, периодическое ручное или автоматическое прием промывочного устройства

0.3. Низкое род выполнения повозка для насосу (неровности стенок, уступы, оставленные близ бетонировании; неубранный строительный мусор)

Устранение строительных дефектов равным образом слизывание участка воз воды к насосу

0. Узел переключения систем водоснабжения из напорными коллекторами (магистральными водоводами)

0.1. Неполное начало обратного клапана дискового типа вследствие заедания, неуравновешенности диска, малой скорости воды сравнительно со расчетной интересах клапана данного размера (при полном открытии обратного клапана дискового подобно его гидравлическое сопротивление составляет 0,0 кПа, alias 0,1 м вод. ст.); потери давления на безграмотный всецело открытом клапане могут простираться до 00 - 00 кПа (1 - 0 м вод. ст.)

Устранение заеданий клапана на опорных цапфах равно до краям диска; наладка работы клапана от привлечением завода-изготовителя

0.2. Неполное изобретение напорной задвижки по вине заеданий или неправильной установки концевых выключателей электропривода

Устранение заеданий; набор концевых выключателей электропривода задвижки

0. Напорный рукотворная река

Занос илом да взвешенными веществами, особенно нате изгибах водовода, крутых поворотах; скупо тщательная очистка водоводов впоследствии монтажа

Отключение да опростание водовода; тщательная его очистка

0. Напорные задвижки пизда конденсаторами (для систем водоснабжения вместе с напорными коллекторами, магистральными водоводами)

См. п. 0.2. настоящей таблицы

0. Конденсатор

0.1. Занос трубных досок водной растительностью, мусором (из-за неудовлетворительной работы вращающихся сеток), отмершими ракушками и др.

Отключение конденсатора по части половинам равным образом очистка трубных досок; наладка работы вращающихся сеток; очистка системы через моллюсков (ракушек) (см. разд. 0.1 равно 04.3)

0.2. Сильное марание да убыль проходного сечения конденсаторных трубок

Отключение конденсатора сообразно половинам равно облупливание трубок принятым на электростанции методом; настройка профилактических мероприятий против отложений на трубках

0. Сливной стальная артерия от задвижкой (затвором)

Уменьшение образ действий сифона (разрежения во верхней точке конденсатора быть без остатка заполненной вплавь маслосливной камере) из-за неполного открытия маслосливный задвижки, вызванного заеданием или неправильной установкой концевых выключателей электропривода

Устранение заедания; регулирование концевых выключателей электропривода задвижки

0. Закрытый смешанный арык

Занос мусором (неудовлетворительная очистка в дальнейшем сооружения или ремонта, влетание мусора изо сифонного колодца быть повышенном уровне на нем воды, аюшки? проявляется во повышении уровня воды в сифонном колодце присутствие заданном расходе охлаждающей воды через конденсатор)

Отключение закрытого сливного канала, очистка канала да сифонного колодца

0. Водораспределительное склад градирни оборотных систем водоснабжения (напорная построение водораспределения)

Уменьшение проходного сечения разбрызгивающих сопл из-за отложения накипи, засорения взвешенными частицами; засорение водораспределительных труб

Очистка сопл равно водораспределительных труб принятым на электростанции способом [11]

0. Задвижки получи тракте «конденсатор-градирни»

Неполное изобретение задвижек внимании к заедания, неправильной установки концевых выключателей электроприводов

Устранение заеданий; настраивание концевых выключателей электроприводов задвижек

0. ВОЗДУШНЫЕ НАСОСЫ

0.1. Основные типы воздушных насосов

0.1.1. Для поддержания разрежения на конденсаторе необходимо постоянное уборка с него поступающих купно из отработавшим паром неконденсирующихся газов, во основном воздуха, проникающего извне через неплотности во вакуумной системе турбоагрегата.

В предназначенные с целью сего воздушные насосы поступает из конденсатора на равных условиях от неконденсирующимися газами в свой черед равно некоторое количество несконденсировавшегося пара.

Отсасываемая с конденсатора парогазовая смесь, равно как правило, насыщена паром, суть его во смеси определяется ее давлением и температурой. Чем далее нажим да ликвидус смеси, тем меньше содержание на ней пара. Газы сжимаются на насосе равно выбрасываются в атмосферу, а сущность два во газах сверху выходе с насоса зависит от конструкции равным образом режима работы последнего.

0.1.2. Из различных сообразно принципу поступки вакуумных насосов в конденсационных установках отечественных турбостроительных заводов в нынешнее миг применяются к удаления газов насосы струйного типа, во которых рабочей (эжектирующей) средой служит пар (пароструйные эжекторы) тож влага (водоструйные эжекторы). В дальнейшем намечается также, приспосабливание водокольцевых вакуумных насосов, принадлежащих ко числу ротационных насосов вытеснения.

0.1.3. В пароструйном эжекторе (рис. 0.1) пар, обращающийся при начальном давлении р р на насадка 0 , расширяется на сопле перед давления р н на приемной камере эжектора 0 . Поскольку коэффициент давлений р р / р н во эжекторах конденсационных установок за пределами критического, во них применяются сопла Лаваля. Истекающая с сопла не без; большущий скоростью струя рабочего дружка увлекает (эжектирует) круг иначе паровоздушную смесь из приемной камеры 0 во камеру смешения 0 . Последняя состоит с прогрессивно расположенных конфузорного (3, а ) и цилиндрического (3, б ) участков. Применение на камерах смешения пароструйных эжекторов конфузорных участков позволяет увеличить деньги на прожитие отсасываемого воздуха, подле котором наступает при прочих равных условиях перегруженность эжектора (см. п. 0.2.4).

По пути движения рабочего ровня равно отсасываемой среды во камере смешения происходят их спутывание равным образом подбор распределения скорости смеси в области ее поперечному сечению. Уменьшение кинетической энергии смешанного потока возле выравнивании профиля скоростей сопровождается повышением его давления. Дальнейший барыш давления до противодавления р не без; происходит во диффузоре 0 . Значение р из определяется барометрическим давлением равно падением давления во тракте выхлопа эжектора.

0.1.4. Водоструйные эжекторы выполняются двух типов, различающихся посреди на лицо нормой да длиной проточной части: с камерой смешения, состоящей, по образу да на пароструйном эжекторе, из конфузорного участка равным образом более или менее короткого цилиндрического участка, вслед за которым расположен диффузор; со удлиненной камерой смешения, цилиндрической получи во всех отношениях ее протяжении да вне диффузора за ней. В эжекторах обеих типов рабочая зажор поступает во приемную камеру посредством суживающееся сопло, в соответствии с истечении изо которого водяная струя бурно распадается для капли.

При отсосе с конденсатора паровоздушной смеси содержащийся в ней хмарь конденсируется для поверхности водонефтяной струи, что-нибудь приводит лишь для незначительному повышению ее температуры. В камере смешения диспергированная водяная везение равным образом отсасываемый микроклимат или паровоздушная смешение движутся перво-наперво разрозненно со скольжением газовой (парогазовой) среды релятивно жидкой. Затем во некотором сечении камеры смешения (или диффузора), поза которого зависит от режимных условий, на частности ото противодавления р со , происходит повстание двухфазного водовоздушного потока, сопровождавшееся его перемешиванием и торможением, приводящим ко повышению давления смешанной среды.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания объединение эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.1. Устройство пароструйного эжектора:

0 - рабочее сопло; 0 - приемная камера; 0 - муфель смешения ( а - конфузорный участок; б - манжетный участок); 0 - диффузор; 0 - рабочий пар; 0 - паровоздушная состав изо конденсатора

С увеличением противодавления р со зона повышения давления смещается против потоку. По достижении ею входного сечения камеры сечения ожидальня суд эжектора затапливается водным путем да происходит срыв работы эжектора.

0.1.5. Водокольцевой круговращательный камерон (рис. 0.2) имеет цилиндрический корпус, на котором необычно расположено рабочее колесо не без; лопатками. Внутрь корпуса подводится посредством гидравлические уплотнения вала некоторое цифра воды. При вращении рабочего колеса приводным электродвигателем агиасма оттесняется почти действием центробежной силы ко стенкам корпуса, идеже во результате этого образуется вращающееся водяное кольцо, а в кругу внутренней поверхностью последнего равным образом ступицей железка - серповидное рабочее пространство.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания сообразно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.2. Устройство водокольцевого насоса:

0 - вал; 0 - ступица рабочего колеса; 0 - лопатки; 0 - корпус; 0 - водяное кольцо; 0 - впускные отверстия; 0 - выпускные отверстия

Воздух alias паровоздушная сброд поступает во водяной камерон и удаляется изо него вследствие отверстия на одной иначе двух торцевых крышках корпуса.

Каждая брат рабочих лопаток образует ограниченную ими, ступицей рабочего железный конь равно водяным кольцом изложина из изменяющимся в области мере ее перемещения объемом, во котором происходят обычные на поршневого насоса процессы расширения да сжатия.

При движении данной полости через ее верхнего крайнего положения вниз содержащаяся во ней окружение расширяется, бремя на ней понижается прежде значения, меньшего, нежели натиск во конденсаторе, да в нее поступает изо конденсатора фон сиречь паровоздушная смесь. При движении полости поднимай границы ее уменьшается, содержащаяся на ней среда сжимается прежде давления, большего, нежели напор сверху выхлопе, и выбрасывается изо нее.

Удаляемая паровоздушная месиво насыщена перевоз быть температуре рабочей воды, которая да определяет возможное минимальное давление на входе во насос.

Поскольку во процессе работы насоса находящаяся во нем вода вследствие трения, повышения температуры газа быть сжатии и конденсации содержащегося во смеси двое нагревается, доля ее должна постоянно отводиться равно заменяться паче холодной свежей вплавь или же выстужаться во специальном теплообменнике равным образом по прошествии этого возвращаться во насос. Взамен воды, невозвратно выносимой изо насоса в результате захвата ее уходящим воздухом, подводится подпиточная вода. Для улавливания большей части уносимой воздухом воды за насосом устанавливается сепаратор.

0.2. Пароструйные эжекторы

0.2.1. Одноступенчатые пароструйные эжекторы сообразно схеме рис. 0.1 применяются просто-напросто при степени повышения давления р вместе с / р н , далеко не превосходящей примерно 0 - 0. В паротурбинных установках они используются в качестве:

- пусковых эжекторов, создающих быть пуске турбоагрегата разрежение на паровом пространстве конденсатора, понижающих во нем давление приближенно давно 00 - 00 кПа, впоследствии что-что включаются основные эжекторы конденсаторов (см. п. 0.2.2);

- пусковых эжекторов циркуляционной системы, создающих разрежение на водяном пространстве конденсаторов с целью заполнения их и сливных циркуляционных трубопроводов водным путем равно используемых как и для удаления воздуха, тот или другой может накапливаться около работе турбоагрегата во верхней части системы подле наличии во ней сифона;

- эжекторов концевых уплотнений турбины, отсасывающих из уплотнений паровоздушную смесь.

Поскольку, пусковые эжекторы предназначаются на кратковременной работы, они малограмотный снабжаются нормально теплообменниками про конденсации рабочего пара, же во некоторых турбоустановках имеют бери стороне выхлопа охладитель, представляющий на вывеску теплообменный аппарат поверхностного типа, трубки которого охлаждаются циркуляционной водой.

Перед эжекторами концевых уплотнений устанавливаются поверхностные охладители для того конденсации пара, содержащегося в паровоздушной смеси, выходящей изо лабиринтовых уплотнений, а на стороне выхлопа эжектора - охладители пользу кого конденсации рабочего пара.

На рис. 0.3 показана механизм пускового пароструйного эжектора равным образом эжектора системы концевых уплотнений. Производительность пусковых эжекторов конденсаторов характеризуется расходом отсасываемого воздуха возле минимальном давлении р н , которое достоит являться гарантированно на системе при пуске турбоагрегата до самого включения основных эжекторов (см. п. 9.2.1).

0.2.2. Основные пароструйные эжекторы, предназначенные на удаления изо конденсатора воздуха при нормальной работе турбины, должны уверять разряд повышения давления отсасываемого воздуха перед 05 - 00 (от 0 - 0 кПа до барометрического давления) равно вследствие чего выполняются, равно как правило, с двумя либо — либо тремя сподряд включенными ступенями.

За первой ступенью двухступенчатого эжектора да из-за первой и второй ступенями трехступенчатого эжектора устанавливаются охладители к конденсации уходящего изо них два равно охлаждения паровоздушной смеси, поступающей на следующую ступень. Поэтому в следующие вслед ними ступени поступает интересах дальнейшего сжатия дух с относительно небольшим остаточным содержанием пара, аюшки? создает условие к эффективного (с меньшей затратой энергии) сжатия смеси. Установка в лоне ступенями промежуточных охладителей, а также концевого охладителя после последней ступенью эжектора позволяет использовать энтальпию рабочего ровня ради подогрева основного конденсата, поступающего во систему питания котла, равным образом сохранить конденсат пара, расходуемого сверху эжектор.

Промежуточный равным образом крайний охладители выполняются на современных пароструйных эжекторах поверхностными. Охлаждающая кипяток (основной конденсат) подается на охладители изо напорного коллектора конденсатных насосов. Дренаж изо охладителей отводится по отдельности или каскадно во направлении с концевого охладителя ко охладителю первой ступени эжектора да направляется на паровое пространство конденсатора.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в соответствии с эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.3. Пусковой пароструйный эжектор:

0 - диффузор; 0 - комната смешения; 0 - дистанционное кольцо; 0 - сопло; А - вход отсасываемого воздуха; Б - подача рабочего пара; В - выход паровоздушной смеси

0.2.3. Технические материал основных пароструйных эжекторов приведены во табл. П5.1 (приложение 0).

Проточные части да охладители всех трех ступеней эжектора ПОАТ ХТЗ как ЭП-3-75 расположены во общем стальном корпусе от двумя внутренними перегородками, отделяющими вторую этап через первой и третью ото второй. Сверху корпуса расположена крышка, также состоящая изо трех отделенных одна через противоположный камер, во которых сверху крепятся работники сопла, а внизу соединенные в обществе собою камеры смещения равно диффузоры соответствующих ступеней эжектора. Вторая и третья камеры верхней крышки эжектора имеют во нижнем днище отверстия, помощью которые паровоздушная смешение поступает с первой ступени нет слов вторую да с второстепенный ступени на третью. Из охладителя последней дух не без; малый примесью чета выбрасывается через воздухомер дроссельного будто на атмосферу.

Снизу корпуса эжектора расположена горизонтальная трубная доска, в которой крепятся U-образные трубки охладителей, равным образом нижняя конец с водяными камерами. По охлаждающей воде (основному конденсату) охладители трех ступеней эжектора включены постепенно в направлении ото охладителя первой ступени для концевому.

Перепуск дренажа осуществляется каскадно вследствие гидрозатворы за охладителем каждой ступени.

Модернизированные схемы питания рабочим пером эжекторов типов ПО-3-150 равным образом ЭП-3-55/150 предусматривают доставка брат для первым двум ступеням эжектора с общего коллектора, пред которым расположен регулирующий орган, а для третьей - отличительный доставление два со своим регулирующим органом. Это позволяет на случае необходимости регулировать потребление два получай третью ступень, а и использовать третью период эжектора подле отключенных по части пару первых двух ступенях на качестве пускового эжектора.

0.2.4. Основные эжекторы при работе турбоустановки во нормальном режиме отсасывают из конденсатора насыщенную паровоздушную смесь, сюжет чета в которой зависит через ее давления да температуры. Противодавление первой ступени на двухступенчатом эжекторе да первой да другой - в трехступенчатом определяется давлением всасывания следующей ради ней ступени равно сопротивлением расположенного пизда ней промежуточного охладителя. Оно растет не без; увеличением расхода воздуха G на , содержащегося на отсасываемой с конденсатора паровоздушной смеси. Последняя степень работает от практически постоянным противодавлением.

В зависимости с противодавления шаг пароструйного эжектора может подвизаться во двух различных режимах, одному изо которых отвечает при отсасывании паровоздушной смеси беспрестанный титрометрический трата U н 0 /с), неграмотный обусловливаемый с G во равно p не без; , а другому (в области более высоких p вместе с ) - понижающийся не без; увеличением G во титрометрический расход.

Давление (кПа) для входе на первую стадия эжектора при отсасывании паровоздушной смеси, имеющей температуру t см , составляет

p н = p" п + а G на ,

идеже p" п - влияние насыщенного чета при температуре t см , кПа;

коэффициент а =287 ? 00 -3 ( t см + 073)/ U н , кПа ? с/кг;

087 - газовая воздуха, Дж/(кг ? К) [Па ? м 0 /кг ? К)].

Рабочим режимом интересах пароструйного эжектора конденсационной установки является что-то около называемый самый большой нагрузка его первой ступени, быть котором U н =const свободно от противодавления равным образом температуры отсасываемой паровоздушной смеси t см . Соответственно рабочие руки участки его характеристик представляют внешне стая параллельных прямых линий, отвечающих каждая определенному значению t см alias p" п (рис. 0.4). Чем выше ликвидус t см , тем чище р н близ данном G на , т.е. выше расположен наемный рабочий филиал характеристики эжектора.

При некотором значении G во * , зависящем с конструктивных размеров равным образом состояния проточных частей и охладителей всех ступеней эжектора, первая период переходит на перегрузочный режим, возле котором U н понижается с увеличением G на , в чем дело? приводит ко резкому росту р н . Работа эжектора во этом режиме (см. круто поднимающиеся участки характеристик возьми рис. 0.4) отнюдь не должна допускаться нет слов уклонение повышения давления во конденсаторе сверх допустимого его значения да срабатывания защиты турбины по вакууму.

Пусковые да вспомогательные эжекторы, выполняемые одноступенчатыми, работают возле прагматично постоянном противодавлении, да их характеристики никак не имеют перегрузочного участка.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.4. Характеристики пароструйного эжектора ЭП-3-75:

- быть отсасывании паровоздушной смеси; - подле отсасывании сухого воздуха

0.2.5. Конденсационная регулировка оснащается, вроде правило, не менее нежели двумя пароструйными эжекторами, присоединенными по рабочему пару равно отсасываемой смеси ко общим коллекторам. При этом предусматривается, сколько поддержание заданного давления в конденсаторе присутствие расчетном режиме его работы равным образом расчетном расходе воздуха обеспечивается одним эжектором. Максимальный трата воздуха G на * , отвечающий переходу эжектора на перегрузочную побег его характеристики, принимается на 0 - 0 раза превосходящим естественно допускаемый по части ПТЭ присасывание воздуха в вакуумную систему турбоагрегата. При повышении присосов воздуха, которые далеко не могут взяться устранены минус останова турбоагрегата, вдобавок G во * =(2 ? 3) G вн бесперебойная процесс турбоагрегата с номинальной нагрузкой должна оборудоваться дополнительным включением вновь одного тож сильнее эжекторов.

0.2.6. Нарушения нормальной работы пароструйных эжекторов - повышение давления всасывания р н сверх отвечающего характеристике эжектора, неустойчивая их работа (пульсация давления держи стороне всасывания), возникновение стуков внутри корпуса, выбросы под лад да воды с концевого охладителя - могут вызываться дефектами сборки эжектора присутствие первоначальном его монтаже или ремонте, износом его проточной части равно другими причинами, указанными ниже.

0.2.7. К дефектам изготовления равно сборки эжекторов относятся:

- неправильное взаимное распределение сопл равно камер смешения: их несоосность, размещение сопла лещадь домиком для камере смешения не в таком случае — не то на расстоянии ото входа на камеру смешения, отклоняющемся от оптимального в целях данной ступени;

- набор со временем ремонта сопл неграмотный сверху своих местах (не во своих ступенях);

- неплотности во сварных да фланцевых соединениях на пределах эжектора;

Неполадки на работе пароструйных эжекторов, могущие происходить в условиях эксплуатации, их основные причины равным образом способы устранения указаны на табл. 0.1.

0.2.8. Недостаточное нажим пара, поступающего ко эжектору, понижение его давления накануне соплами ввиду засорения паровых сеток да самих сопл приводят ко уменьшению расхода рабочего пара. В некотором диапазоне изменения расхода рабочего пара, тем более узком, нежели вяще издержки воздуха G во , содержащегося во отсасываемой паровоздушной смеси, давление всасывания эжектора р н может не утрачиваться на уровне, безграмотный препятствующем нормальной эксплуатации турбины. Но понижение расхода рабочего под масть далее определенного предела может привести для резкому уменьшению объемного расхода эжектора U н равным образом недопустимому повышению давления всасывания р н (перегрузке эжектора).

При попадании во сопла твердых предметов могут оказаться засоренными сопла далеко не всех ступеней эжектора. При этом заранее других приводит для перегрузке эжектора забивание сопла последней ступени. Перегрузка эжектора во результате снижения расхода рабочего пара может бытийствовать предотвращена подле умеренном присосе воздуха путем включения дополнительного эжектора. Но во любом случае должна быть возможно быстрее обнаружена равно устранена корень понижения давления пара, поступающего на эжекторы, сиречь произведена очистка паровых сеток равным образом сопл.

Недостаточный затрата рабочего дружка является одной с основных причин ухудшения работы пароструйного эжектора, за чего необходимо наблюдать после поддержанием номинальных параметров пара перед эжекторами, чистотой паровых сеток да сопл.

0.2.9. Ухудшение условий теплообмена на охладителях влечет вслед с лица ревалоризация температуры, а соответственно, равно развитие содержания близнецы во паровоздушной смеси, поступающей во расположенную из-за данным охладителем фаза эжектора. Это приводит на результате увеличения падения давления на охладителе и давления всасывания расположенной из-за ним ступени эжектора ко росту противодавления находящейся предварительно охладителем ступени, которая может предстать подле этом перегруженной. Перегрузка но произвольный ступени эжектора приводит ко переходу его получай подходяще поднимающуюся перегрузочную ответвление его характеристики (см. рис. 0.4), т.е. к значительному повышению давления р н бери входе отсасываемой изо конденсатора паровоздушной смеси на первую ступень эжектора да давления во конденсаторе.

0.2.10. При пуске турбины, когда-никогда весь ее проточная доза и некоторые иные связанные со нею азбука системы оказываются под вакуумом, присасывание воздуха на систему является повышенным. Для создания да повышения разрежения на системе отправной сбрасыватель должен при этом отсасывать сильнее воздуха, нежели проникает во нее с воли через неплотности. При уравнивании а расходов воздуха, проникающего в систему равно удаляемого с нее, дальнейшее упадок давления в системе прекращается.

Таблица 0.1

Признак неполадки

Основная мотив

Способ устранения

0. Повышенное гнет всасывания эжектора по части сравнению с соответствующим режиму ( G на , t см ) до его характеристике (при отсутствии перегрузки эжектора). Нагрев воды на охладителях повыше нормы

Избыточный затрата рабочего брат из-за повышенного давления в паропроводе накануне эжектором

Понизить принуждение рабочего близнецы во пределах, невыгодный вызывающих нарушений устойчивой работы равно перегрузки эжектора

0. Неустойчивая действие эжектора - пульсации давления всасывания и выхлопа паровоздушной смеси

Недостаточный бить по карману рабочего брат вследствие:

- пониженного давления на паропроводе прежде эжектором;

- засорения паровых сеток другими словами рабочих сопл (отложения солей из пара alias заноса со перевоз твердых примесей - продуктов коррозии, окалины равным образом др.)

Обеспечить требуемое натиск во паровой магистрали; очистить сетки другими словами сопла работающего эжектора через солей порядком впрыскивания в подводящий паропровод конденсата; механично вычистить сетки или сопла остановленного эжектора

0. Перегрузка эжектора (резкое расширение давления всасывания) при расходе отсасываемого воздуха, лежащего во пределах, отвечающих рабочему участку его характеристики, сопровождающаяся иногда стуками (гидравлическими ударами)

0.1. Недостаточный затрата сиречь высокая жар поступающего в охладители эжектора основного конденсата

Выявить причину пониженного расхода конденсата alias его повышенной температуры равно изжить ее

0.2. Загрязнение поверхности теплообмена охладителей со водяной или паровой стороны

Произвести механическую сиречь химическую очистку трубок охладителей

0.3. Уменьшение поверхности теплообмена охладителей вследствие заглушения большого числа поврежденных трубок тож потопления трубного сучка, вызванного течами вследствие неплотности на трубках, повышенным расходом рабочего два (при износе сопл) или — или засорением дренажных линий

Заменить поврежденные трубки новыми. Заменить изношенные сопла. Очистить дренажные контур равно перепускные трубки

0.4. Рециркуляция воздуха вследствие одну изо ступеней эжектора вследствие опорожнения, либо — либо работы неполным сечением перепускных дренажных трубок в среде ступенями (обнаруживается согласно их нагреву), или неплотностей на перегородках, разделяющих охладители разных ступеней, расположенных на одном корпусе, иначе сварных соединений перегородок со корпусом

Наладить типовой дренирование конденсата с охладителей (в случае необходимости переработать поперечник дренажных линий иначе говоря установить ограничительные диафрагмы). Проверить да рядом необходимости изменить высоту гидрозатвора держи дренажных линиях

0.5. Повышенное противодавление ради последней ступенью эжектора, вызванное засорением патрубка alias воздухомера для выхлопе или значительным сопротивлением дожигательной установки

Устранить засорения равно послужить гарантией противодавление, не отражавшееся бери работе эжектора

0. «Запаривание» эжектора - вентвыброс изо концевого охладителя через выхлопной штуцер значительного количества пара, заметное повышение температуры выбрасываемой паровоздушной смеси

Ухудшение условий теплообмена на концевом охладителе (см. пп. 0.1 - 0.3 настоящей таблицы равным образом п. 0.2.9 Методических указаний)

Заявить да сократить причины ухудшения условий теплообмена

Прекращение понижения давления на системе около пуске турбины может иногда проистекать подле разрежении, недостаточном с целью толчка и разворачивания турбины. Это может активизироваться двумя причинами: чрезмерно большим присосем воздуха, если, например, малограмотный подан муть из уплотнения турбины тож имеются неплотные да инда безвыгодный закрытые своевременно накануне включением эжекторов запорные органы, или пониженной производительностью эжекторов присутствие недостаточном во период пуска турбины расходе рабочего брат с подачи пониженного давления пара в магистрали тож засорения паровых сеток либо сопл. Схема питания эжекторов перевоз во этап пуска турбины должна обеспечивать поддержание нормального давленая два пизда ними. Если но да при расчетном расходе чета никак не удается достигнуть требуемого разрежения в системе, долженствует установить равным образом отстранить список литературы повышенного присоса воздуха.

0.3. Водоструйные эжекторы

0.3.1. Водоструйные эжекторы применяются на качестве как основных, круглым счетом равно пусковых эжекторов конденсационной установки, а также на отсоса воздуха с верхних точек водяных камер циркуляционной системы равно отсоса паровоздушной смеси изо уплотнений турбины. В предпочтение ото пароструйных эжекторов они постоянно выполняются одноступенчатыми. Водоструйные эжекторы ПОАТ ХТЗ применяет в качестве пусковых, а ПОТ ЛМЗ - во качестве основных нате энергоблоках 300, 000 равным образом 0200 МВт.

На рис. 0.5 представлена структура одной изо модификаций пускового эжектора со короткой цилиндрической камерой смешения и диффузором.

В качестве основных применяются на последнее момент водоструйные эжекторы ВТИ не без; удлиненной камерой смещения помимо диффузора. Вследствие меньших потерь возле сжатии водовоздушной смеси в удлиненной камере смешения сии эжекторы приблизительно во двоечка раза экономичнее применявшихся уже водоструйных эжекторов со короткой каморой смешения. На рис. 0.6 изображен семиканальный эжектор ЭВ7-1000 ВТИ, сериально выпускаемый ПОТ ЛМЗ. Он имеет семь рабочих сопл равным образом столько но примыкающих одна для прочий цилиндрических камер смешения (труб), на каждую изо которых поступает истекающая из соответствующего сопла струйка рабочей воды, захватывающая изо общей приемной камеры обстановка (паровоздушную смесь). При давлении рабочей воды до соплами р р =0,4 MПа ее суммарный объемный убыток составляет рядом U p =0,28 м 0 /с (1000 м 0 /ч), трехмерный расход эжектируемой среды (при отсосе сухого воздуха) U н =1 м 0 /с (3600 м 0 /ч), стереоскопичный коэффициент эжекции U н / U p =3,57.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания сообразно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания согласно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.5. Пусковой водоструйный сбрасыватель ПОАТ ХТЗ:

0 - муфель смешения; 0 - приемная камера; 0 - сопло; А - подача рабочей воды; Б - вступление отсасываемого воздуха; В - количество продукции воздуховодяной смеси

Рис. 0.6. Семиканальный стержневой водоструйный эжектор ЭВ7-1000 ВТИ

0.3.2. Применяются двум схемы включения водоструйных эжекторов по рабочей воде. Более беспритязательный является разомкнутая схема, принятая в отечественных установках. При этой схеме рабочая жавель с целью эжектора подается подъемными насосами с напорного циркуляционного водовода (в отдельных редких случаях - изо сливного). Между насосом рабочей воды равным образом эжектором устанавливается коническая накомарник вместе с лючком на ее ручной очистки. Водовоздушная состав как правило сбрасывается с эжектора в выливной кольцевой стальная артерия либо во выливной водная магистраль (рис. 0.7, а ). При оборотном водоснабжении вместе с градирнями иногда применяются низконапорные водоструйные эжекторы, отнюдь не требующие установки подъемного насоса чтобы подачи рабочей воды во эжектор, что еще сильнее упрощает схему (см. рис. 0.7, б ).

0.3.3. На зарубежных установках со водоструйными эжекторами распространена замкнутая схема, около которой рабочая вода циркулирует во контуре «эжектор - маслосливный бакенбарды - брандспойт - эжектор» (рис. 0.8). В бане происходит гуттация с воды воздуха, со временем чего она сызнова забирается насосом равно подается получай эжектор.

При этакий схеме не грех удалить потерю пара, конденсирующегося в эжекторе, хотя пользу кого сего нужно претворение в жизнь постоянного эксплуатационного контроля равным образом регулирования температуры равно качества воды на контуре.

0.3.4. Под характеристикой водоструйного эжектора обычно понимается подчиненность давления всасывания р н от расхода эжектируемого сухого воздуха G на (частого или находящегося на смеси из паром) присутствие прочих неизменных условиях. Давление р н увеличивается со ростом G на . При G во =0 влияние р н недалеко для давлению насыщенного дружка р п возле температуре рабочей воды t p .

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.7. Разомкнутая чертеж включения водоструйного эжектора до рабочей воде:

а - не без; подъемным насосом; б - без подъемного насоса; 0 - конденсатор; 0 - водоструйный эжектор; 0 - снабжение циркуляционной воды; 0 - отвод циркуляционной воды; 0 - смешанный канал; 0 - подъемный насос; 0 - противоположный детандер (или гидрозатвор); р - давление на различных точках тракта в ряду конденсатором и эжектором

При отсасывании сухого воздуха да неизменных значениях давления рабочей воды р р равным образом ее температуры t p водоструйные эжекторы имеют во диапазоне давлений всасывания р н , отвечающих условиям работы турбоагрегата около нагрузкой (до 05 - 00 кПа), практически линейную характеристику. Эжекторы вместе с удлиненной цилиндрической камерой смешения сохраняют такую характеристику вплоть перед значений давления всасывания, приближающихся для атмосферному давлению.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в соответствии с эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.8. Замкнутая чертеж включения водоструйного эжектора:

0 - конденсатор; 0 - водоструйный эжектор; 0 - маслосливный бак; 0 - подъемочный насос; 0 - добавочная фригидная вода; 0 - сброска воды в дренаж; 0 - возвратный вентиль (или гидрозатвор)

0.3.5. Характеристики эжектора возле отсасывании сухого воздуха, соответствующие р р =const равным образом разным температурам рабочей воды t р , эквидистантны (рис. 0.9, а ). Они имеют одноцветный пристанище наклона, а ординаты их различаются сверху значение, равное разности давлений насыщения p" п , соответствующих температурам t p . Поэтому спица в колеснице U н без малого никак не зависит ото температуры воды.

С увеличением давно определенных значений давления рабочей воды р р (или диаметра сопла d 0 ) давление всасывания эжектора уменьшается равным образом ярлык протекает более покато (см. рис. 0.9, б ). При этом увеличиваются объемные издержки эжектора U н равным образом рабочей воды U p 0 /с), предуготовляемый из выражения

идеже j=0,93 ? 0,97 - фактор скорости;

d 0 - поперечник сопла, м;

р п равно р н - давление, Па.

Сжатие воздуха во водоструйном эжекторе происходит до противодавления р из [кПа], устанавливающегося на выходе изо эжектора на маслосливной трубе. Оно определяется высотой установки эжектора по-над уровнем воды во ставном баке h ( M ), средней плотностью водовоздушной смеси r см (кг/м 0 ) во маслосливный трубе да гидравлическим сопротивлением последней D р тр.сл (кПа):

р не без; = р б - h r см g ? 00 -3 + D р тр.сл , (9.1)

идеже р б - барометрическое давление, кПа.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.9. Характеристики водоструйного эжектора на сухом воздухе:

а - присутствие разных температурах рабочей воды ( t p 0 < t p 0 < t p 0 ); б - возле разных давлениях рабочей воды ( p p 0 < p p 0 < p p 0 )

Уменьшение противодавления р от как всегда приводит к увеличению объемной производительности эжектора, следовать исключением тех случаев, нет-нет да и около малых расходах отсасываемого воздуха он работает на предельном режиме из постоянной U н . Из уравнения (9.1) видно, почто уступка р не без; может быть достигнуто чрез увеличения h . Однако сие увеличение ограничивается условием обеспечения устойчивости работы сифона в сливной трубе ради эжектором (не больше 0 - 0 м). Кроме того, при увеличении h уменьшается иго пред соплами р р , зачем приводит ко уменьшению U н . При р р перед 0,3 МПа ценность h принимается во пределах 0 - 0 м.

0.3.6. В условиях эксплуатации основные эжекторы нате сухом воздухе отсасывают изо конденсатора смешение воздуха от паром, содержание которого во смеси тем больше, нежели слабее расход отсасываемого воздуха G на . Пар практически полностью конденсируется для струе рабочей воды равным образом потому малограмотный требует затраты энергии для его сжатие. При отсасывании паровоздушной смеси с большим содержанием на ней двое плунжерный да кичевый расход водоструйного эжектора много выше, нежели подле отсасывании им сухого воздуха. Соответственно растут резвость смеси до тракту от конденсатора накануне эжектора равно падения давления для всех участках тракта. Заметно увеличивается в свой черед равным образом паровое сопротивление приемной камеры эжектора, который следовательно изо рис. 0.10, получай котором приведены характеристики эжектора рядом отсасывании сухого воздуха (пунктирная линия) равным образом паровоздушной смеси (сплошная линия). По мере увеличения G во валовой издержка пара, содержащегося в отсасываемой смеси, G п да объемистый расход эжектора U пвс уменьшаются (см. рис. 0.10, б ), а прессинг всасывания эжектора р н при прочих равных условиях приближается для его значению быть работе на сухом воздухе. При некотором значении G во = G на * обе характеристики практически совпадают.

0.3.7. При малых G на да больших содержаниях пара в отсасываемой эжектором смеси повышенными являются в свой черед потери давления на конденсаторе D р ко равно воздушной линии «конденсатор - эжектор» D р тр , притом сумма D р для + D р тр уменьшается с увеличением G во . В результате подневольность давления в конденсаторе р 0 = р н + D р ко + D р тр ото G во имеет во области, примыкающей ко оси ординат, практически горизонтальный участок, перебирающийся дальше во наклонную ветвь этой зависимости, неподалёку совпадающую вместе с характеристикой эжектора присутствие работе его для сухом воздухе (см. рис. 0.10, а ). При режиме работы конденсационной установки, отвечающем наклонной ветви характеристики, принуждение на конденсаторе растет из увеличением G на , что такое? приводит для снижению экономичности работы турбины. Однако во знак ото пароструйного эжектора, не допускающего работу установки близ его перегрузке, водоструйный эжектор обеспечивает возле работе его получи участке характеристики, отвечающем G на > G на * , устойчивое поддержание давления в конденсаторе во соответствии со своей характеристикой получи и распишись сухом воздухе. Это позволяет отнюдь не отключать турбину по поводу резкого ухудшения вакуума рядом выходе держи перегрузочную ветвь, в качестве кого во случае пароструйных эжекторов, а коротать работы в соответствии с устранению появившихся повышенных присосов воздуха получи и распишись работающей турбине.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.10. Влияние расхода отсасываемого воздуха на данные работы водоструйного эжектора да конденсатора:

а - влияние всасывания эжектора р н да на конденсаторе р 0 ; б - объемные равно массовые затраты пара, содержащегося в отсасываемой паровоздушной смеси, равно большой потребление отсасываемого сухого воздуха; быть отсасывании паровоздушной смеси; около отсасывании сухого воздуха

При малых присосах воздуха (в пределах норм ПТЭ) конденсаторы с основными водоструйными эжекторами работают, в духе правило, на горизонтальном участке характеристики p 0 = f ( G во ). Положение рабочей точки возьми этой характеристике зависит наравне ото G во , что-то около равно с D 0 , t да t p . Чем значительнее D 0 , t равным образом t p » t , т.е. нежели пуще р 0 , тем протяженнее горизонтальный пространство (рис. 9.11). Протяженность горизонтального участка увеличивается как и и при увеличении объемного расхода эжектора на результате увеличения р р , d 0 не в таком случае — не то уменьшения р от (рис. 0.12).

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.11. Зависимости давления во конденсаторе р 0 с присоса воздуха G во при разных температурах рабочей воды ( t p 0 < t p 0 );

- р 0 ; - p н

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 0.12. Зависимость давления во конденсаторе р 0 да приемной камере эжектора р н через расхода воздуха рядом изменения объемной производительности эжектора U н I < U н II

0.3.8. При допустимом в области ПТЭ нормальном присосе воздуха G в.н расчетное гнет во конденсаторе должно обеспечиваться одним изо установленной группы эжекторов, а остальные подключаются подле пониженной воздушной плотности вакуумной системы турбоагрегата, приводящей для увеличению давления на конденсаторе. При этом должны существовать приняты распоряжения для правдоподобно больше быстрому устранению неплотностей. Отключение ненужных соответственно условиям работы конденсационной установки эжекторов позволяет добавить затрату энергии держи выливание воздуха. Для реализации максимальной экономии целесообразно, дай тебе всякий насос был снабжен индивидуальным насосом рабочей воды.

При работе турбоагрегата не без; глубокими разгрузками около низких температурах рабочей воды, эпизодически горизонтальный участок характеристики эжекторов весть мал, а присосы воздуха из-за увеличения вакуумной зоны возрастают, может являться целесообразным при соответствующем технико-экономическом обосновании вовлечение в работу всей группы эжекторов.

0.3.9. Основные водоструйные эжекторы устанавливаются вертикально из отводом изо каждого водовоздушной смеси чрез свою сбросную трубу, заведенную около эшелон воды во сливном колодце. При этом резистанс выливной трубы быть обычной скорости смеси (около 2 м/с) невелико да прессинг р c определяется согласно равенству (9.1) на основном значении h .

0.3.10. Если по мнению условиям компоновки горизонтальные участки на сливной трубе неизбежны, ведь их делают, возможно, сильнее короткими и располагают что вверху на зоне побольше высоких давлений сбросной воды.

Объединение сливных линий нескольких эжекторов, а также объединение их от другими сбросными водоводами с турбоустановки не допускается, что-то около равно как сие может запускать ко образованию во них воздушных мешков и, на правах результат этого, для пульсациям давления, вибрации труб равно резко сифона водоструйного эжектора. Перед установкой эжектора нате полоса либо — либо потом его ремонта следует проверить за глаза смещений равным образом перекосов на проточной части. Прокладки неграмотный должны вытесняться вовнутрь проточной части эжектора.

Во уклонение стока во триммер воды быть попадании ее во виде брызг с эжектора на воздушную линию пространство последней, примыкающий к приемной камере, выполняется по большей части со наклоном на сторону эжектора.

Таблица 0.2

Признак неполадки

Основная источник

Способ устранения

Увеличение давления всасывания р н в соответствии с сравнению с нормативным

Снижение давления рабочей воды преддверие соплом эжектора в результате неисправности насоса, засорения сетки получи и распишись контуры подвода рабочей воды ко эжектору либо присутствие ее отсутствии засорения рабочего сопла

Проверить равно сорганизовать работу насоса. Прочистить сетку равным образом сопло эжектора

Повышенное сообразно сравнению со давлением насыщения около температуре рабочей воды бремя на приемной камере присутствие безрасходном режиме эжектора (перед включением его на параллельную работу со другими эжекторами)

Наличие неплотностей на приемной камере эжектора да очерк подвода паровоздушной смеси

Отыскать неплотности равно отстранить их

Нарушение нормальной работы сифона, развитие давления в верхней части выливной трубы

Засорение маслосливный трубы, приваливание во ней неплотностей, возникновение воздушных мешков около наличии горизонтальных участков на отводящей трубе

Принять мероприятия для того доведения давления поперед нормального

Попадание воды изо эжектора во вариконд близ внезапном отключении насоса рабочей воды (ухудшение качества конденсата)

Незакрытие обратного клапана возьми воздушной контур

Наладить попятный вентиль

После сборки да установки насос надлежит ревизовать в плотность. Для того дабы прийти к убеждению на исправности эжектора, производится его контрольное опробование в сухом воздухе равно полученная характеристика сравнивается со заводской иначе говоря нормативной. При безрасходном режиме ( G во =0) принуждение во приемной камере безграмотный должно превышать напор насыщенного под лад рядом температуре рабочей воды.

0.3.11. Нарушения нормальной работы водоструйного эжектора, их причины равно способы устранения приведены во табл. 0.2, а основные технические характеристики эжекторов - во табл. П5.2 (приложение 5).

00. КОНДЕНСАТНЫЕ НАСОСЫ

00.1. Типы и характеристики конденсатных насосов

00.1.1. В турбоустановках электростанций устанавливаются два конденсатных насоса подачей в соответствии с 000 % alias три насоса - объединение 00 % номинального расхода конденсата изо конденсатора. При очистке 000 % конденсата во фильтрах блочных обессоливающих установок (БОУ) для подачи конденсата вследствие регенеративные подогреватели низкого давления во деаэратор устанавливаются двум ступени конденсатных насосов.

В качестве конденсатных насосов в электростанциях применяются исключительно центробежные насосы горизонтального да вертикального типов (табл. П6.1, ливрезон 0).

Горизонтальные насосы из подачей по 00 м 0 /ч, давлением до 0,55 МПа (155 м вод. ст.) будто КС - однокорпусные, секционные с односторонним расположением колес. Горизонтальные насосы вместе с подачей до 040 м 0 /ч да давлением поперед 0,4 МПа (140 м вод. ст.) типа КСЛ - спиральные, трехступенчатые вместе с двухсторонним подводом воды к рабочему колесу первой ступени равно односторонним для колесам следующий и третьей ступеней.

Для крупных энергоблоков от начальным давлением под лад 02,8 да 03,5 МПа (130 да 040 кгс/см 0 ) используются вертикальные конденсатные насосы в виде КсВ со подачей предварительно 0200 м 0 /ч и напором прежде 0,2 МПа (220 м вод. ст.). Насосы в виде КсВ вместе с подачей 000 м 0 /ч - двухкорпусные, секционные со односторонним расположением рабочих колес. Перед колесом первой ступени установлено ради повышения всасывающей талантливость насоса предвключенное трибка (винт). Насосы КсВ со подачей паче 000 м 0 /ч равным образом давлением по 0,2 МПа (120 м вод. ст.) выполняются с первым колесом двухстороннего всасывания по со двумя предвключенными винтами равным образом одним-двумя колесами одностороннего расположения. Насос КсВ от подачей 0200 м 0 /ч да давлением 0,9 МПа (90 м вод. ст.) имеет всего одно триб двухстороннего всасывания.

Допустимый кавитационный резерв насосов как КсВ (минимальный подпор) составляет ото 0 до самого 0 м.

00.1.2. По техническим требованиям, предъявляемым для конденсатным насосам, они должны оснащать герметичность, исключающую подсос воздуха путем занимающийся равным образом находящийся на резерве насосы. Их ресурс работы по первого капитального ремонта потребно образовывать неграмотный менее 20 тыс. ч. Насосы должны совмещать стабильную приглаженно падающую напорную характеристику во зоне подач ото номинальной вплоть до 00 % номинальной.

00.1.3. Наклон напорной характеристики конденсатных насосов (рис. 00.1) составляет нормально 05 - 00 %.

Поскольку конденсатный камерон первой ступени откачивает конденсат при температуре насыщения, соответствующей давлению на паровом пространстве конденсатора, важной его характеристикой является значение допускаемого навигационного запаса D h доп , тем больше, нежели сильнее поставка насоса. Снижение уровня на конденсаторе приводит для уменьшению кронштейн и может навести для резко насоса, разве подъем снизится подалее значения, соответствующего первому критическому режиму кавитации. Поэтому должна снабжаться надежная действие регулятора уровня в конденсаторе равным образом регулирующего клапана бери очертания конденсата.

00.2. Пуск равным образом неполадки в работе конденсатных насосов

00.2.1. Пуск конденсатного насоса производится подле полностью открытой задвижке получи стороне всасывания равным образом закрытой напорной задвижке. После преимущества номинальной частоты вращения насосного агрегата проверяется согласие давления на напорном патрубке его значению до характеристике подле холостом ходе насоса. Не допускается работа насоса присутствие закрытой напорной задвижке сильнее 0 мин во избежание его разогрева равным образом запаривания. Открытием напорной задвижки устанавливается необходимая подача. После включения во работу регулятора уровня во конденсаторе, воздействующего в регулирующий клапан возьми очерк конденсата, напорная защелка открывается полностью.

После пуска насоса регулируются затяжка сальниковых уплотнений и подача воды держи захолаживание сальника, без устали контролируются температура масла на подшипниках, которая никак не должна побеждать 00 °C, и ординар масла на подшипнике.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 00.1. Основные характеристики конденсатного насоса

00.2.2. На конденсатном насосе, находящемся на резерве, напорная задвижка должна состоять на открытом состоянии. При пуске этого насоса в области АВР в дальнейшем актив значения его давления, равного давлению во конденсатной магистрали, попятный кингстон бери напорной линии насоса открывается равным образом эрлифт входит на параллельную работу с работающим насосом.

00.2.3. В табл. 00.1 указаны возможные недоразумение во работе конденсатных насосов, их причины равным образом способы устранения.

Таблица 00.1

Признак неполадки

Основная повод

Способ устранения

Снижение подачи равным образом давления насоса

Недостаточный подъем сверху входе на брандспойт

Увеличить подпор, ревизовать да заладить работу регулятора уровня в конденсаторе

Значительный подсос воздуха на подводящем трубопроводе

Подтянуть гайки фланцев, занять место прокладки во век останова турбоагрегата

Засорены либо — либо повреждены рабочий класс железный конь (например, после ремонтных работ во конденсаторе)

Прочистить каналы во рабочих колесах, сменять железный конь на запасные

Износились уплотнения рабочих колес

Заменить уплотнительные кольца, определить нормальные зазоры

Насос отнюдь не подает конденсат

Неправильное тенденция вращения ротора

Изменить назначение вращения электродвигателя

Закрыта стяжной болт в всасывающем трубопроводе

Открыть задвижку

Скопление воздуха на корпусе насоса подле закрытых вентилях на линиях отсоса воздуха с верхней части насоса на холодильник

Открыть вентили держи линиях отсоса

Перегрузка электродвигателя

Подача насоса чище указанной во ТУ

Отрегулировать подачу насоса

Туго затянуты сальники

Отпустить буксы сальников

Заедание на подшипниках

Проверить равным образом настроить подшипники

Вибрация насоса, микропульсация давления

Насос находится во режиме сильней кавитации

Увеличить поддержка

Нарушена центрирование насоса

Отцентровать камерон

Ротор насоса разбалансирован (после ремонта либо переборки)

Произвести динамическую балансировку ротора

Велик сальник в вкладыше нижнего подшипника

Заменить подкладка

Вибрирует рампа

Усилить держатель трубопровода

Увеличены зазоры во верхнем подшипнике вертикального насоса иначе говоря в опорных подшипниках горизонтального насоса

Перезалить вкладыши подшипника

Изношена зубчатая фитинг

Заменить муфту

Низкая ликвидус масла во подшипниках

Повысить температуру масла (до 00 - 05 °C) толком регулировки подачи воды получи и распишись его охолаживание

Повышенная проникновение вследствие сальники

Изношена alias нечисто установлена уплотнение сальника

Осмотреть сальник, променять набивку

Изношена хабешка вала, большое стуканье вала почти сальником

Заменить тож сделать ремонт рубашку, отстранить биение ротора

Перегреваются подшипники

Плохая центрировка насосного агрегата

Отцентровать эрлифтный аппарат

Мало масла на подшипнике, загаживание масла

Восстановить обычный высота масла, подменить эфироль

Зазоры во подшипниках выполнены далеко не соответственно заводскому чертежу

Установить требуемые зазоры, пришабрить вкладыши

Подсос воздуха от сдержанный помпа

Не подается конденсат в уплотнения сальников

Проверить капитал трубопровода повозка конденсата равно вентиля; отрегулировать подачу конденсата

Набивка сальника перекрывает пролом чтобы подвода конденсата

Перенабить приспособление

Неплотности на уплотнениях стыков насоса

Подтянуть гайки, подменить прокладки иначе говоря кольца

Неплотности на стыках секций (в секционных насосах в виде КС)

Ослаблена затяжка стяжных шпилек

После останова равным образом остывания насоса засосать гайки, проверить штихмасом размеренность затяжки

Повреждены уплотнительные прокладки

Заменить прокладки

Резкие колебания температуры перекачиваемого конденсата

Проверить коренастость подле установившейся температуре

01. ВОДЯНАЯ ПЛОТНОСТЬ КОНДЕНСАТОРОВ

01.1. Нормы жесткости конденсата равным образом причины их нарушения

01.1.1. Водяные неплотности, приводящие ко присосам охлаждающей воды во паровое окно конденсатора равно повышению вследствие этого солесодержания конденсата, могут наступать во трубках конденсатора да соединениях трубок не без; трубными досками. Для выполнения высоких требований, предъявляемых бери современных электростанциях для качеству питательной воды, присосы охлаждающей воды во конденсаторах должны исчерпываться по минимума ажно присутствие наличии 100 %-ной ионообменной конденсатоочистки.

Согласно техническим условиям получай поставку заводами-изготовителями мощных паровых турбин, присасывание охлаждающей воды во паровое прогалина конденсатора малограмотный в долгу взяться меньше 0,001 % расхода охлаждающей воды. По ПТЭ нормируется суровость исходного конденсата преддверие конденсатоочисткой умереть и невыгодный встать уклонение ее удорожания и сокращения межрегенерационного периода. Согласно нормам ПТЭ, в зависимости через вроде энергоблока равно начальных параметров чета перед турбиной проститутка черствость конденсата вслед за конденсатором никак не должна превосходить 0,5 - 0,0 мкг-экв/кг. Соответствующий максимально допустимый присосок охлаждающей воды, зависит на каждом конкретном случае ото ее солесодержания.

01.1.2. В условиях эксплуатации что до нежить плотности конденсатора судят объединение данным текущего контроля качества конденсата (результатам химических анализов проб, отбираемых невыгодный реже одного раза на смену, или согласно показаниям автоматических солемеров). Появление значительных водяных неплотностей обнаруживается в соответствии с увеличению жесткости (электрической проводимости) конденсата равно проверяется путем гидравлического испытания конденсатора.

При работающем конденсаторе в целях количественной сценки присоса охлаждающей воды дозволено попользоваться соотношением между жесткостью конденсата равно охлаждающей воды alias содержаний на них каких-либо примесей, например, хлоридов иначе кремниевой кислоты.

Если черствость охлаждающей воды составляет Ж по отношению тож тема во ней примеси (индикатора) С что до , а в конденсате после конденсатным насосом в соответствии с Ж ко равно С для , в таком случае присос, выраженный в процентах через расхода охлаждающей воды, определяется из соотношения

(11.1)

идеже D ко = D 0 + D др - собрание расходов конденсата отработавшего пара D 0 равным образом поступающих во теплообменник дренажей D др .

01.1.3. Причинами образования водяных неплотностей в конденсаторах могут быть:

- коррозионные равным образом эрозионные повреждения трубок от водонефтяной и паровой стороны;

- механические повреждения трубок;

- дефекты вальцевания трубок во трубных досках;

- дефекты приварки основных трубных досок для корпусу конденсатора или сварки в обществе собой частей сборных трубных досок.

01.2. Коррозионные равным образом эрозионные повреждения трубок

01.2.1. Выбор материалов конденсаторных трубок определяется в основном качеством охлаждающей воды [15]. В конденсаторах поставки отечественных турбостроительных заводов установлены, на правах правило, трубки изо медных сплавов: медно-цинковых (латуней), легированных для увеличения их стойкости в сравнении от чем коррозии оловом, а на случаях возможности эрозионно-коррозионных повреждений алюминием и содержащих как и небольшое сумма мышьяка для того снижения их склонности для обесцинкованию (латуни ЛО-70-1, ЛА-77-2, ЛОМш 70-1-0,05 равным образом ЛАМш 07-2-0,05), равным образом медно-никелевых, легированных железом равным образом марганцем (сплавы MHЖ-5-1, МНЖ-Мц-5-1-0,8 или МНЖМц-30-1-1). Состав равно механические свойства указанных сплавов определяются ГОСТ 01646-76, ГОСТ 00092-75 равным образом ТУ 08-21-465-82 (за рубежом применяются вдобавок трубки с медно-никелевого сплава вместе с 00 % никеля, нержавеющих сталей равно титана). Толщина стенок трубок принимается 0 мм.

01.2.2. В латунных трубках коррозионные повреждения проявляются в форме общего обесцинкования, пробочного обесцинкования, коррозионного растрескивания, ударной коррозии да коррозионной усталости. Форма равно прыть развития коррозионного процесса зависят от агрессивности охлаждающей воды, ее скорости во трубках, чистоты трубок равно состояния металла.

При благоприятных условиях (пресные, слабоминерализованные, не загрязненные стоками воды, неплохо отожженные мягкие трубки) наблюдается всего лишь протяжный ход общего обесцинкования латунных трубок (образования вместе с демон стороны трубки постепенно углубляющегося слоя красной губчатой меди), порождающий к необходимости замены трубок уважение утонения равным образом уменьшения механической прочности их стенок в области истечении 05 - 00 полет равно более. Однако повышенная дружелюбность охлаждающих вод, мусоленье трубок содержащимися во воде примесями, а вдобавок дефекты изготовления трубок приводят для их местному (пробочному) обесцинкованию или коррозионному растрескиванию, что-то имеет большое значение сокращает отрезок времени службы трубок.

При местном обесцинковании получи внутренней поверхности латунных трубок образуются небольшие (диаметром вплоть до 0 - 0 мм) язвины равно пробки губчатой меди, борзо проникающие в глубину стенки равным образом образующие в результате выпадения пробок, сквозные свищи-отверстия. Растрескивание трубок происходит присутствие наличии во них растягивающих напряжений, большей более или менее остаточных напряжений, невыгодный снятых из-за неудовлетворительного их отжига позже изготовления (латунные трубки должны составлять «мягкими»). При пробочном обесцинковании да коррозионном растрескивании парад трубок с строя может завязаться еще после 0 - 0 лет позднее их установки, а желательность замены трубного пучка конденсатора по причине большого числа заглушенных трубок и ускорившегося выхода их с строя может проглянуть соответственно истечении 0 - 10 лет, а по временам да быстрее.

Поскольку иначе применяющийся интересах праздник но цели фосфор увеличивает расположение латуней ко растрескиванию, фабула этих веществ сиречь число их содержаний ( As + Р ) безвыгодный должны превышать 0,02 - 0,035 % равным образом предварительно установкой трубок нате место необходимо увериться из через аммиачной пробы на том, который на них практически отсутствуют остаточные напряжения. Ртутная замер не пригодна в целях проверки отсутствия остаточных напряжений во латунных трубках благодаря ее недостаточной чувствительности (аммиачная проба позволяет раскрыть напряжения ото 0 Н/мм 0 , а ртутная - чуть ото 000 Н/мм 0 да более). При наличии остаточных напряжений трубки могут состоять от времени до времени отожжены не без; помощью перегретого близнецы получи электростанции [16].

01.2.3. При высокоминерализованных водах, главным образом морских, входные и концы в воду латунных трубок могут переносить ударной коррозии другими словами эрозионно-корозионному разрушению, связанному с повреждением защитной пленки для поверхности металла подо действием ударов, вызываемых кавитацией, равно содержащихся на воде абразивных примесей (песка, золы). Легирование латуни алюминием повышает ее стойкость напротив эрозии, от а трубки с алюминиевой латуни нашли служба на основном для приморских электростанциях, где эпоха их службы составляет во среднем рядом 00 лет. Но при загрязненных стоками морских водах равным образом содержании во воде сульфидов стойкость их недостаточна.

Для защиты входных концов латунных трубок через ударной коррозии в них вставляются втулки изо пластмассы длиной 050 - 050 мм не ведь — не то на участок пирушка но длины наносится клетень с эпоксидной смолы или другого синтетического материала. Втулка тож восполнение должны иметь плавное очертание получи входе да сходящую сверху отсутствует толщину сообразно их длине, так что наличествование уступа около переходе ко металлу приводит к образованию очага коррозии последнего. При морских водах целесообразно да употребление электрохимической (протекторной или катодной) защиты.

01.2.4. В последнее период во конденсаторах мощных паровых турбин электростанций, поставляемых отечественными заводами применяются в основном трубки с медно-никелевого сплава МНЖ-Мц 0-1-0,8 (мягкие), при высокоминерализованных да загрязненных морских водах - с сплава МНЖ-Мц 00-1-1.

Трубки с сплава МНЖ-Мц 0-1-0,8 применяются наместо латунных при пресных равным образом чистых морских водах, далеко не содержащих сульфидов да аммиака. Сплав от 00 % Ni ладно противостоит действию аммиака, да трубки из этого сплава могут использоваться на воскресный зоне трубного пучка (воздухоохладительной секции), ежели быть трубках изо других медных сплавов во этой зоне наблюдается их аммиачная разъедание (см. п. 11.2.6). Но нынешний сплав непригоден около кислых водах.

Трубки изо медно-никелевых сплавов подвержены язвенной коррозии под отложениями, да даже если относительно редкие локальные отложения могут ввергать ко образованию на них течей. При кислых водах или содержания во воде сульфидов они могут переносить пробочному обезникелеванию.

Трубки изо нержавеющих сталей равным образом титана, неграмотный применяющиеся ноне в отечественных конденсаторах стационарных турбоустановок, в этом месте не рассматриваются.

01.2.5. Для предотвращения или — или замедления коррозии конденсаторных трубок изо медных сплавов не без; водонефтяной стороны на равных правах с выбором их материала, учитывающим свойства охлаждающей воды, и выполнением требований, предъявляемых ко их изготовлению, транспортировке равным образом хранению, сильно важным является поддержание в условиях эксплуатации достаточной чистоты внутренней поверхности трубок (см. разд. 04) равным образом воплощение в жизнь на случае необходимости мероприятий, способствующих образованию получи этой поверхности прочной и плотной защитной пленки.

Образованию получи и распишись поверхности медных сплавов оксидной пленки, обладающей повышенными защитными свойствами, способствует содержание во воде гидратированных окислов железа. При этом на поверхности естественной оксидной пленки - слоя, состоящего в основном с окислов меди, образуется сжатый из ним второй оксидный слой, представляющий из себя гетерогенный толщина окиси железа. Поскольку окислов железа, попадающих во охлаждающую воду в результате коррозии стальных элементов водозаборных сооружений, обычно недостаточно, рекомендуется особенно рядом соленых (морских) и солоноватых водах отмеривание на охлаждающую воду сульфата железа (FeSO 0 ) тож других соединений щитовидка другими словами а набор в передней водонефтяной камере конденсатора железных анодов. Этот метод упрочнения защитной пленки пригоден как бы на новых, приближенно да для проработавших уж трубок.

При непрерывном вводе сульфата железка исходят с дозы Fe ++ , составляющей 0,01 - 0,03 мг Fe/кг (или 0,05 - 0,15 кг FeSO 0 ? 0H 0 O/кг), близ периодическом вводе дозу увеличивают, например, около ежесуточном дозировании на перемещение 0 ч давно 0 мг Fe/кг (или 0 мг FeSO 0 ? 0H 0 O/кг). Дозирование сульфата щитовидка рекомендуется ускорять во основной период работы новых трубок равно затем перерывов на работе конденсатора с опорожнением его с воды, этак равно как присутствие высушивании трубок защитная пленка может колоться равно неполно отслаиваться. Концентрированный состав сульфата тимус вынужден включаться в охлаждающую воду как ми видится ближе для конденсатору закачаешься избежание преждевременного его окисления равно выпадения соединений надпочечник на виде хлопьев. Должно оборудоваться хорошее размешивание вводимого раствора не без; узловой толпой воды.

Образованию стабильной защитной пленки для поверхности трубок при дозировании сульфата семенник может тормозить значительное содержание во воде абразивных примесей (песка, золы).

01.2.6. Повреждения трубок, вызываемые эрозией alias коррозией их вместе с паровой стороны, наблюдаются значительно реже. Они могут воспламеняться эрозией на первых двух рядах трубного пучка со стороны входа на него пара, содержащего капельную влагу, присутствие значительной скорости последнего («каплеударная» эрозия) или во местах ввода во теплообменник горячих дренажей равным образом аммиачной коррозией трубок возьми стороне выхода паровоздушной смеси из воздухоохладительной секции трубного пучка, идеже сосредоточение газов (аммиака, кислорода равным образом двуокиси углерода) являются наиболее высокой.

Поскольку бойкость чета для входе на громогласный охлопок ограничивается в отечественных конденсаторах по мнению соображениям, связанным с улучшением их теплотехнических показателей, значительная эрозия трубок во первых рядах трубного пучка во них, на правах правило, не наблюдается. Локальная повреждение возможна рядом крупный неоднородности распределения скоростей пара, поступающего во громкий пучок, в местах повышенных его скоростей. Образование внимании к этого неплотностей может состоять избегнуто через установки во периферийных рядах трубок со большей толщиной стенки (до 0,5 - 0 мм вместо обычной толщины 0 мм) или — или изготовленных с сильнее стойкого для эрозии материала.

Аммиачная ржавление трубок с латуни alias медно-никелевого сплава, содержащего 0 % Ni не без; паровой стороны на зоне выхода паровоздушной смеси изо трубного пучка, может обнаруживаться присутствие аммиачно-гидразинной обработке питательной воды равным образом продолжительной работе турбоагрегата на режимах, быть которых скопление газов (аммиака, кислорода и двуокиси углерода) во удаляемой с конденсатора парогазовой смеси является усильно повышенной (при частичных нагрузках, значительных присосах воздуха равным образом низких температурах охлаждающей воды). Она может быть устранена как следует установки на воздухоохладительной секции пучка трубок с материала, стойкого ко аммиачной коррозии (например, медно-никелевого сплава не без; 00 % Ni); иначе орошения трубок воздухоохладительной секции конденсатом изо основного трубного пучка.

01.2.7. Для обнаружения коррозионных иначе эрозионно-коррозионных повреждений трубок получи паче ранней стадии, давно альфа и омега быстро нарастающего выхода их изо строя с подачи образования сквозных отверстий, годится эпизодически выполнять осмотр из-за состоянием трубок, особенно со стороны охлаждающей воды. Контроль за состоянием трубок может самоосуществляться путем:

- визуального (при длине трубок в меньшей степени 0 м) или визуально-оптического со через эндоскопов) осмотра внутренней поверхности трубок;

- выемки с конденсатора образцов трубок на проверки наличия, характера да размеров локальных повреждений со обоих сторон стенки и ее толщины, контроля следовать состоянием защитной пленки для внутренней поверхности;

- применения метода вихревых токов (токовихревого прибора с внутренним датчиком-зондом), позволяющего оказать повреждения трубок из внутренней равным образом наружной стороны, а опять же производственные дефекты, отнюдь не обнаруженные присутствие приемке трубок (раковины, посторонние включения да др.).

01.3. Неплотности в трубных досках

01.3.1. Достаточного внимания требует ко себя обеспечение плотности многочисленных соединений трубок не без; трубными досками. Эти соединения выполняются, по образу правило, через вальцевания трубок в отверстиях трубных досок. Вальцевание трубок необходимо производить автоматическими не ведь — не то полуавтоматическими вальцовками не без; ограничением максимального крутящего момента равным образом во соответствии вместе с инструкцией завода-изготовителя конденсатора.

Установка равным образом вальцовка трубок присутствие сборке нового конденсатора производится монтажной организацией подо наблюдением представителя завода, рядом замене трубок во старых конденсаторах - специализированной ремонтной организацией.

01.3.2. При выполнении всех требований, предъявляемых ко вальцеванию, соединения трубок с трубными досками обладают стоит высокой прочностью и плотностью.

Течи во сих соединениях могут предлагать домашние услуги недостаточной предварительной очисткой отверстий во трубных досках, недовальцеванием части трубок либо — либо вальцеванием их получи и распишись недостаточную глубину (она должна писать 0,75 - 0,90 толщины трубной доски) и другими дефектами производства, отнюдь не обнаруженными возле проверке плотности соединений позже окончания вальцевания равным образом выявившимися в условиях последующей эксплуатации возле воздействиях бери вальцовочные соединения продольных усилий во трубках, вибрации трубок да др.

Если ради миг предыдущей работы конденсатора возмещение на нем трубок производилась ранее малость раз, к тому идет несоблюдение во результате повторных выемок равно вальцеваний трубок правильности склад отверстий в трубных досках. В таких случаях полезно внести поправки отверстия с через развертки. Но перепад в ряду диаметром отверстий и наружным диаметром трубок безграмотный должна присутствие этом переваливать грубо 0,6 мм.

Обнаруженные неплотности вальцовочных соединений должны быть устранены как следует подвальцевания трубок (незначительные капиллярные неплотности, оставшиеся по прошествии вальцеваний, подле повторной проверке обычно безграмотный обнаруживаются по причине заполнению их продуктами коррозии трубной доски с углеродистой стали). В случае необходимости дополнительное сжатие вальцовочных соединений может бытийствовать достигнуто хорошенечко нанесения получай трубные доски со стороны водяной камеры покрытия с битумной мастики тож синтетического материала [17].

При высоком солесодержании охлаждающей воды интересах предотвращения ее присоса на паровое район помощью неплотности на трубных досках последние выполняются по временам двойными: трубки вальцуются с каждой стороны во двух досках, установленных не без; зазором средь ними 05 - 00 мм. Полость средь каждой парой досок заполняется конденсатом, давление которого поддерживается сверху уровне, превосходящем давление охлаждающей воды во демон камере, благодаря в чем дело? подле неплотностях в вальцовочных соединениях первой равно другой досок охлаждающая вода не может входить на паровое пространство. Применение двойных трубных досок может цитировать для трудностям присутствие замене поврежденных трубок во условиях эксплуатации.

01.3.3. Иногда водяные неплотности могут наставать на сварных соединениях трубных досок из корпусом конденсатора либо соединениях между с лица частей крупных трубных досок, разрезаемых перед транспортировкой конденсатора, через непроваров тож образования трещин во сварных швах.

В зависимости через размера сих неплотностей они могут устраняться путем подварки, нанесения двух-трех слоев масляной колер при выключенной согласно воде половине конденсатора равно вакууме на паровом пространстве либо нанесения уплотняющего покрытия (см. п. 11.3.2).

01.4. Механические повреждения трубок

01.4.1. Одной с возможных причин механических повреждений трубок на конденсаторах является составление их вибраций. При значительной амплитуде колебаний трубок к тому идет образованность во них усталостных трещин рядышком основных равным образом промежуточных (спорных) трубных досок, фрикционная разрушение трубок на отверстиях опорных досок да взаимное растирание трубок вплоть предварительно образования сквозных отверстий возле недостаточных расстояниях равно контакте посреди ними в средней части свободных пролетов. Вибрационные повреждения трубок наблюдаются во современных конденсаторах редко, же их возможность следует сообразовываться близ анализе причин выхода трубок с строя.

В конденсаторах турбин колебания трубок со немаленький амплитудой могут поднимать двумя основными причинами: совпадением частоты собственных колебаний трубок от частотой вращения никак не полностью отбалансированного ротора турбины не так — не то другого близ расположенного вращающегося механизма (резонансная вибрация) иначе действием аэродинамических сил, возникающих присутствие поперечном обтекании трубок паровым как из токосъемник изобилия (аэродинамическая вибрация).

01.4.2. Отстройка частоты собственных колебаний трубок от частоты главный возмущающей силы (частоты вращения турбины), основывающаяся сверху расчетах вибрации, лабораторных опытах да анализе эксплуатационного опыта, принимается обыкновенно безвыгодный не столь 05 % для свободных колебаний трубок первого эдак основного тона да предварительно 02 - 15 % про колебаний следующие порядков. Исходя изо сего выбираются число равно пикет свободных пролетов трубок посредь основными равно опорными трубными досками [15].

В случае поломок трубок около выяснении их причин следует, однако, иметь на виду, зачем рядом правильном расположении опорных трубных досок по высоте, обеспечивающем требуемый провисание трубок да благообразный контакт их со стенками отверстий на опорных досках, колебание собственных колебаний трубок безвыгодный является одинаковой пользу кого просто-напросто трубного пучка и для любого режима работы конденсатора. Это связано на основном с влиянием сверху частоту собственных колебаний трубок действующих получи и распишись них продольных сил, возникающих в силу различий коэффициентов температурного удлинения материалов трубок равным образом корпуса конденсатора и деформаций трубных досок. Возможно круглым счетом же, на правах уж отмечалось, что вибрация вызывается малограмотный турбиной, а другим механизмом не без; частотой вращения, отличающейся с частоты вращения турбины. Если поломки трубок наблюдаются на первых двух-трех рядах трубного пучка на стороне входа во него пара, побольше вероятно, что такое? они вызываются автоколебаниями трубок почти действием парового потока.

01.4.3. Появление равно поддержание автоколебаний трубок в периферийных рядах трубного пучка является результатом действия аэродинамических сил, возникающих ради периодических отрывов паровых вихрей по очереди вместе с одной равным образом второй стороны концентратный части поперечно обтекаемых трубок; турбулентных пульсаций парового потока; смещений трубок во процессе их колебаний изо их равновесного положения, приводящих для изменению полина течения равным образом баланса сил, действующих бери трубки (аэроупругой нестабильности).

В условиях конденсаторов паровых турбин автоколебания вместе с большими амплитудами вызываются во основном аэроупругой нестабильностью, проявляющейся близ превышении паровым градом некоторой критической скорости U кр на узком сечении среди трубками. При U ? U кр амплитуды вибраций невелики, а возле U ? U кр , когда-когда видоизменение баланса сил, действующих получи трубку, приводит для тому, сколько энергия, воспринимаемая трубками через потока, становится большей, нежели затрачиваемая на преодоление сил демпфирования трубок, амплитуды колебаний быстро возрастают равным образом могут достигнуть опасных значений. Поскольку распределение скоростей поступающего под масть по мнению периметру трубного пучка неоднородно, преобладание критической скорости U кр равно формирование аэроупругих вибраций могут носить ограниченный характер. Скорость близнецы может перещеголять U кр вдобавок около отключении одной с половин конденсатора. При превышении габариты аэроупругой нестабильности преобладающая дробь энергии колебаний необходимо возьми низкие частоты.

В сегодняшний день эпоха слыхом не слыхивать общепринятая методика расчета аэроупругих вибраций ради трубных пучков. Применительно ко условиям конденсаторов турбин допускается употреблять к ориентировочной оценки возможности возникновения их автоколебаний эмпирической формулой, предложенной американской фирмой «Вестингауз» получи основе анализа эксплуатационного опыта:

l макс = 1,06[ EI /(r п w 0 п d н )] 0/4 , (11.1)

идеже l макс - максимальная расстояние пролета, при которой трубки устойчивы ко автоколебаниям, м;

Е - часть упругости материала трубок; Па;

I - экваториальный пора инерции кольцевого поперечного сечения трубки, м 0 ;

r п - коренастость пара, кг/м 0 ;

w п - средняя бойкость двое в выходе из выхлопного патрубка турбины, м/с;

d н - парадный поперечник трубок.

Для крайних пролетов, идеже трубки не без; одной стороны закреплены, постоянный коэффициент во формуле (11.1) может бытийствовать увеличен вплоть до 0,3. При определении l макс принимаются наиболее неблагоприятные режимные условия, рядом которых значение r п w 0 п является наибольшим, т.е. отвечающим сильнее холодному времени года.

01.4.4. При вибрационных разрушениях трубок, вызванных завышенными свободными пролетами, безвыгодный обеспечивающими на каких-либо зонах трубного пучка достаточной отстройки частоты собственных колебаний трубок через частоты возмущающей силы присутствие всех режимных условиях, на предупреждения дальнейших повреждений свободные пролеты трубок во соответствующие зонах должны оказываться уменьшены. Для этого во средней части всех либо исключительно больших пролетов, когда длины пролетов сообразно длине конденсатора неодинаковы, на зазорах между трубками могут присутствовать установлены деревянные (из дуба, бука) или пластмассовые вставки (рис. 01.1 равно 01.2). Если но около установке пластмассовых вставок возникают трудности, подле замене трубок в конденсаторе посередь ними на средней части пролетов могут укладываться поперечные шланги с синтетического каучука, изо которых предварительно откачивается обстановка к того, ради они приобрели плоскую форму. После установки трубок шланги сообщаются с атмосферой равно расширяются, обеспечивая требуемое подъём жесткости пучка посередь опорными трубными досками.

01.4.5. Помимо вибраций причинами механических повреждений трубок могут бытийствовать возникшие подле их изготовлении, транспортировке или хранении дефекты (трещины, надрывы равным образом др.), малограмотный выявленные до установки трубок бери место, перевальцевание, приведшее для подрезке или чрезмерному утонению стенки во месте перехода развальцованного ее конца ко базисный части трубки, а тоже внешние причины, например попадание во холодильник изо турбины отломившихся кусков бандажа и лопаток, стеллитовых пластинок равным образом др.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 01.1. Расположение клиньев во трубном пучке конденсатора:

0 - основные трубные доски; 0 - промежуточные опорные перегородка; 0 - деревянные клинья

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания соответственно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 01.2. Расположение пластмассовых вставок в трубном пучке:

0 - трубки; 0 - пластмассовые вставки

01.5. Способы отыскания водяных неплотностей

01.5.1. Основным методом отыскания мест присосов охлаждающей воды во паровое пространство конденсатора (поврежденных трубок, неплотных вальцовочных соединений равным образом др.) является гидравлическая опрессовка конденсатора. Паровое окно конденсатора заливается конденсатом или химически очищенной вплавь держи 0,5 м ранее уровня соединения горловины конденсатора от выхлопным патрубком турбины, равным образом со стороны водяных камер, с которых спущена охлаждающая вода, производится осмотр основных трубных досок, до высушенных сжатым воздухом.

Заливка конденсатора водным путем позволяет приметить места относительно больших течей, найти но небольшие, а тем более капиллярные неплотности, близ этом безвыгодный удается, приближенно в качестве кого разность давлений во паровом пространстве конденсатора да на повелитель камере оказывается несравнимо не так перепада давлений на условиях эксплуатации, особенно во верхней части парового пространства. Дня выявления меньших неплотностей надо зеркалом воды создается избыточное прессинг 00 - 00 кПа (0,8 - 0,5 кгс/см 0 ) с помощью сжатого воздуха, вдобавок про поддержания сего давления закрываются торцы концевых лабиринтовых уплотнений, закрепляется атмосферный пистон равным образом закрывается задвижки сверху линиях отсоса паровоздушной смеси изо конденсатора.

Для подсушки трубных досок да предотвращения их потения рекомендуется загашать триммер водою из температурой 00 - 00 °C. Но возле этом по причине сжатого состояния трубок могут оказаться невыявлеными имеющиеся во трубках кольцевые трещины.

01.5.2. Отыскание малых неплотностей достигается около использовании люминесцентного метода гидроопрессовки. При этом на воду, заливаемую на паровое пространство конденсатора, подмешивается люминофор, обладающий свойством светиться подина действием ультрафиолетовых лучей. Обычно во качестве люминофора применяется флуоресцеин С 00 Н 02 О 0 тож кризис миновал растворимый в воде флуоресцеин натрия-урания С 00 Н 02 О 0 Na 0 , для получения которого растворяется на воде флуоресцеин да равное по массе состав едкого натра NаОН. Для лучшего перемешивания заранее приготовленного концентрированного раствора люминофора с остальной водою они подаются на холодильник одновременно.

При облучении трубных досок ультрафиолетовыми лучами проникающая через неплотности влага от люминофором светится ярким желтовато-зеленым светом, сколько позволяет заявить на затемненной водяной камере хоть весть мелкие течи. При люминесцентном методе опрессовки и уместно работа по-над поверхностью воды повышенного давления от через сжатого воздуха.

В качестве источника ультрафиолетового излучения может быть применен люминоскоп подобно «Полюс» ленинградского завода «Геологоразведка», питаемый постоянным током напряжением 0 В, или излучатель конструкции Свердловэнерго не без; лампами УФО-4а, питаемый от сети переменного тока напряжением 02 В. При облучении трубных досок излучатель приходится отираться получай расстоянии с них приближённо 050 - 200 мм.

01.5.3. Иногда применяется пневматическая опрессовка конденсатора минус заполнения его водой, а лишь хорошенько создания во его паровом пространстве избыточного давления воздуха, к поддержания которого должны начинать мероприятия по предварительному уплотнению проверяемого участка системы, указанные в п. 01.5.1. Места возможных неплотностей могут пробоваться при этом, например, хорошенечко покрытия их от через кисти мыльным раствором, на котором хоть быть небольших неплотностях образуются в местах выхода воздуха несложно обнаруживаемые пузыри.

01.5.4. На работающей турбине отыскание мест неплотностей в трубках конденсатора может делаться присутствие отключении по охлаждающей воде одной с его половин. Для обнаружения неплотностей к трубной доске от одной стороны прижимается тонкая пластиковая пленка иначе получай доску наносится налет мыльной пены (это малограмотный может быть сделано вдруг от прочий стороны, согласующий участок трубной доски вместе с остальной стороны годится чем-либо закрыть). Наличие неплотностей обнаруживается подле этом до вдавливанию пленки или засасыванию пены вглубь поврежденных трубок.

01.5.5. Водяные неплотности могут являться вдобавок обнаружены с помощью галогенного (галоидного) либо гелиевого течеискателя, используемого около отыскании воздушных неплотностей во вакуумной системе турбоагрегата (см. разд. 02). Если ото отключенной половины работающего конденсатора неспешно оправдывать охлаждающую воду и одновременно включить во водяную камеру надо уровней воды газ-индикатор, так завершающий возле обнажении ряда, во котором имеются поврежденные трубки, проникнет во паровое участок конденсатора, поступит неразлучно от пробивание отсасываемой воздухоудаляющим устройством из конденсатора паровоздушной смеси во прибор течеискателя да вызовет появление сигнала.

Для отыскания неплотностей на трубках может состоять применен аналогичным образом (при медленном сливе воды с отключенной половины действующего конденсатора) вот и все давец ультразвукового дефектоскопа. При протекании наружного воздуха вследствие небольшие неплотности (свищи, трещины) во трубке возникают ультразвуковые колебания, которые могут являться обнаружены датчиком дефектоскопа.

02. ВОЗДУШНАЯ ПЛОТНОСТЬ ВАКУУМНОЙ СИСТЕМЫ

02.1. Допустимые присосы воздуха

02.1.1. Повышенные вдобавок допустимых присосы воздуха на вакуумную систему турбоагрегата принадлежат наравне от загрязнением конденсатора для числу основных причин повышения давления отработавшего брат в области сравнению вместе с нормативным. Поэтому необходимы систематический действующий контролирование вслед воздушной плотностью вакуумной системы, отыскание равным образом отстранение неплотностей при возрастании присосов воздуха через допустимых [21].

Присосы воздуха, превосходящие допустимые, могут запускать кроме ухудшения вакуума да соответствующего понижения экономичности турбоагрегата опять же ко росту содержания кислорода во конденсате, поступающем во питательную систему, равно значительному переохлаждению конденсата подле низкой температуре охлаждающей воды.

При воздушных насосах, характеристики которых (см. разд. 0) имеют беда крутые перегрузочные участки (например, двух- и трехступенчатые пароструйные эжекторы, двухступенчатые водокольцевые насосы вместе с ограниченной подачей другой ступени), чрезмерные присосы воздуха, исчерпывающие предусматриваемый запас подачи воздушных насосов на пределах рабочих участков их характеристик, могут нагнать из-за с лица потребность останова турбины.

02.1.2. Вакуумная система турбоагрегата заключает на себя вдобавок конденсационной установки все находящиеся на рабочем диапазоне нагрузок энергоблока под разрежением части турбоагрегата равным образом системы регенеративного подогрева конденсата. Размеры ее да контингент охватываемых ею элементов, в которых к тому идет просвещение неплотностей, зависят с мощности турбины, ее вроде да конструкции, начальных параметров под масть равно частоты вращения, а вдобавок с нагрузки турбины, приближенно в духе рядом понижении последней пояс разрежения на турбоагрегате увеличивается.

Присосы воздуха G вн (кг/ч) на диапазоне изменения паровой нагрузки конденсатора 00 - 000 % далеко не должны превышать значений, определяемых в соответствии с формуле

G вн = а + bN , (12.1)

идеже N - номинальная электрическая пропускная способность турбоустановки на конденсационном режиме, МВт.

Значения коэффициентов, а равно b принимаются для турбин ТЭС созвучно 0 равным образом 0,065, а к турбин насыщенного пара - 00 равным образом 0,1.

02.1.3. Обычно к отсоса воздуха изо конденсатора устанавливаются два-три (реже больше) воздушных насоса. При двух или трех воздушных насосах предусматривается, сколько близ расчетных условиях работы конденсатора да указанных меньше (см. п. 02.1.2) допустимых присосах воздуха номинальное натиск во конденсаторе р 0 надо гарантироваться рядом включении лишь одного с воздушных насосов, а перемещение воздушного насоса при наличии у его характеристики утесистый перегрузочной ветки должна наступать рядом G на * =(2 ? 3) G вн .

Если возле значительных присосах воздуха вовлечение двух (или трех) воздушных насосов позволяет отстаивать принуждение во конденсаторе хотя да сильнее высокое, нежели расчетное, так допустимое по части техническим условиям с целью работы турбины, сие малограмотный исключает необходимости отыскания равно устранения неплотностей быть первой но потенциал для обеспечения экономичной работы турбоагрегата да ограничения содержания кислорода во конденсате турбины.

Методы контроля ради воздушной плотностью вакуумной системы турбоагрегата см. пп. 0.2.7 да 0.2.8.

02.2. Отыскание воздушных неплотностей на вакуумной системе

02.2.1. Неплотности, вызывающие повышенные присосы воздуха, могут начинаться на разных местах вакуумной системы, на волюм числе:

- закачаешься фланцевых да сварных соединениях турбины, конденсатора и других элементов турбоустановки, в часть числе и горизонтальные разъемы ЦНД, присоединения ко ЦНД паровых ресиверов да линий для того отбора пара, регенеративную систему, перепускные патрубки, вакуумные паровые, дренажные, конденсатные равно воздушные трубопроводы равно насосы и др.;

- во креплениях крышек смотровых да ремонтных люков, атмосферных предохранительных клапанов мембранного как (при отсутствии достаточного слоя уплотняющей воды);

- во линиях отбора проб, соединительных (импульсных) линиях к измерительным приборам равно регуляторам, креплениях гильз, уплотнениях водоуказательных стекол тож во самих стеклах присутствие их растрескивании или поломке;

- на лабиринтовых уплотнениях ЦНД главной турбины быть увеличении в них зазоров либо понижении давления близнецы во магистрали, с которой поступает хмарь на уплотнения, а тоже во концевых уплотнениях приводных турбин питательных насосов равно систем охлаждения роторов электродвигателей питательных электронасосов (при сбросе уплотняющего равным образом охлаждающего конденсата вследствие гидрозатвор в конденсатор);

- на линзовых компенсаторах быть образовании на них трещин равным образом в стенках горловин да корпусов конденсатора быть растрескивании их в местах ввода горячих дренажей кроме устройств защитных рубашек.

Если во вакуумных линиях применена обычная никак не вакуумная) запорная и регулировочная арматура, симпатия вот многих случаях оказывается наиболее частым источником повышенных присосов воздуха, главным образом после неплотные сальники штоков. В таких случаях арматуру следует занять место возьми бессальниковую со сильфонным уплотнением штоков или имеющую гидравлическое набивка сальников (рис. 02.1 равным образом 02.2). В больше крупной арматуре обычного исполнения гидравлические уплотнения сальников могут бытийствовать выполнены на мастерских электростанций.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 02.1. Бессальниковый вентиль:

0 - корпус; 0 - седло; 0 - уплотняющая резиновая подкладка; 0 - сильфон; 0 - шток; 0 - отдушник

Присосы при помощи запорные органы могут как и будить неплотным их закрытием через износа запирающих поверхностей иначе попадания в зазор посредь ними окалины, грата либо других твердых частиц.

Если подле отыскании неплотностей обнаруживаются течи через фланцевые соединения равно учение болтов отнюдь не устраняет их, следует сменить прокладки, а во случае необходимости вышпарить фланцы. При капиллярных трещинах во сварных дерьмовый слабость позволяется устранить, зачистив шовчик равно окрасив его два-три раза масляной краской при разрежении во системе, в надежде окраска засасывалась на капиллярные трещины.

02.2.2. Отыскание воздушных неплотностей во вакуумной системе при остановленном турбоагрегате может вырабатываться как следует опрессовки ее водой иначе говоря сжатым воздухом.

При гидравлической опрессовке паровое участок конденсатора или отдельные люди участки системы заполняются конденсатом, так поскольку при этом бедственно выявить воздушные неплотности, по-над уровнем воды создается не без; через сжатого воздуха ото компрессора давление, превосходящее барометрическое, другими словами применяется опрессовки только сжатым воздухом. При опрессовке водою почти давлением не так — не то сжатым воздухом надлежит руководиться указаниями, приведенными во пп. 11.5.1 равным образом 01.5.3.

Вследствие большенный разветвленности вакуумных систем мощных турбоагрегатов отыскание воздушных неплотностей через опрессовки оказывается зверски трудоемким (опрессовывать должно отдельные участки системы) равно требующим значительного времени. К тому но такой способ отнюдь не позволяет испытать возможные литература присосов воздуха, недоступные про визуального осмотра, скупо чувствителен и может существовать чуть рядом холодном, а неграмотный рабочем состоянии установки, как-то до окончании капитального ремонта турбины.

Более чувствительны да допускают утилизация их нате поторапливайся турбины методы отыскания воздушных неплотностей вместе с через галогенных или гелиевых (масс-спектрометрических) течеискателей. Они позволяют во многих случаях около работающей турбине исключать повышенные присосы воздуха, обнаруженные присутствие текущем эксплуатационном контроле за работой конденсационной установки.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания согласно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 02.2. Реконструкция сальника задвижки:

а - запрессовка стального стакана во крышку задвижки; б - наваривание чугунного стакана для крышке; 0 - грундбукса сальника; 0 - сальниковая набивка; 0 - стальной стакан; 0 - резиновые кольца толщиной 00 мм; 0 - бленда гидроуплотнения; 0 - подводка конденсата на гидроуплотнение давлением 0 - 0 кгс/см 0 (0,5 - 0,6 МПа); 0 - лючина задвижки от корпусом сальника; 0 - резиновое кольцо; 0 - стальное уплотнительное кольцо; 00 - клинкеты; 01 - резиновая пыж фланцевого соединения крышки; 02 - контршток задвижки; 03 - чугунный стакан

02.2.3. Галогенный течеискатель состоит изо двух блоков: щупа, в котором расположен датчик, равно измерительного блока, во котором сигнал датчика позже его усиления поступает держи предначертывающий стрелочный прибор равным образом звуковое сигнальное устройство.

Чувствительным элементом датчика является диод, во котором анодом служит платиновая проволока (эмиттер), разогреваемая электрическим током поперед температуры 000 - 000 °C. При контакте раскаленной платиновой спирали не без; плот иначе газом, содержащим галоид (фреон, четыреххлористый углерод не так — не то др.), симпатия метко увеличивает эмиссию положительных ионов, поступающих нате катод, аюшки? используется для получения сигнала. Датчик может являться вмонтирован иначе говоря во выносной (атмосферный) бур либо а во щуп, вделанный на находящуюся под разрежением трубу, согласно которой отсасывается с конденсатора паровоздушная крошево либо производится отчуждение смеси, поступающей в воздушный насос.

Для обнаружения течей во вакуумной системе турбоагрегата проверяемые шаг кряжистость места (фланцевые alias сварные соединения, сальники арматуры равно др.) обдуваются перевоз либо — либо газом, содержащим галоген. Обычно во качестве индикатора используются туман фреона, поступающие посредством рукав вместе с наконечником (соплом) изо переносного баллона со жидким фреоном. При наличии во обдуваемом месте неплотности хладон проникает вовнутрь системы да удаляется с нее вместе от паровоздушной смесью, отсасываемой изо конденсатора воздушным насосом. Обычно отбираемая замер паровоздушной смеси сперва охлаждается во поверхностном теплообменнике про уменьшения содержания на ней водяного пара, а по времени поступает во датчик, где омывает эмиттер. При наличии на пробе галогена на измерительном контуре возникает вспышка ионного тока, обнаруживаемый сообразно показанию стрелочного прибора да звуковому сигналу.

При отыскании воздушных неплотностей на вакуумных системах турбоагрегатов могут привыкать серийные галогенные течеискатели атмосферного равно вакуумно-атмосферного типов ГТИ-3, ВАГТИ-4). Схемы их применения приведены для рис. 02.3 равным образом 02.4.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 02.3. Применение галогенного течеискателя для отыскания мест неплотностей во вакуумной системе турбины при пароструйном эжекторе:

0 - пароструйный эжектор; 0 - воздухомер; 0 - градирня паровоздушной смеси; 0 - щуп (датчик) течеискателя; 0 - диагностирующий блок; 0 - термометр; 0 - экситрон с целью выпуска без участия воздухомера; 0 - конденсатор; 0 - балон вместе с фреоном; 00 - отвод удаляемой смеси для охладителю

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания сообразно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 02.4. Применение галогенного течеискателя для отыскания мест неплотностей во вакуумной системе турбины при водоструйном эжекторе:

0 - водоструйный, эжектор; 0 - гидрозатвор; 0 - конденсатор; 0 - охладитель паровоздушной смеси; 0 - струйчатый насос; 0 - вакуумный датчик; 0 - диагностирующий агрегат течеискателя; 0 - камера со фреоном; 0 - проверяемая в плотность задвижка; 00 - склад ради пуска фреона; 01 - калибровочное задница

03. ДЕАЭРАЦИЯ КОНДЕНСАТА В КОНДЕНСАТОРЕ

03.1. Деаэрирующая способность конденсатора

03.1.1. Требование ПТЭ по отношению том, ради во конденсате, поступающем из конденсатора турбины на питательную систему котла, включающую во себя основной деаэратор, содержимое кислорода далеко не превосходило 00 мкг/кг, имеет целью предупредить выноска на деаэратор при гидразинно-аммиачном водном режиме продуктов коррозии - окислов железа равно меди, образующихся в участке «конденсатор-деаэратор». Поступая со водным путем с деаэратора на котел, сии продовольствие коррозии способствуют пережогу его экранных равно конвективных труб.

При нейтрально-окислительном водном режиме ограничение содержания кислорода во конденсате, поступающем с конденсатора, позволяет сильнее незыблемо нести требуемый гидрофитный режим.

03.1.2. В условиях конденсации пара, содержащего примесь воздуха, на конденсаторе паровой турбины согласно пути движения парового потока во трубном пучке через входа на него впредь до выхода отсасываемой воздухоудаляющим устройством паровоздушной смеси образуются, как было подмеченно повыше (см. разд. 0), двум характерные зоны: интенсивной конденсации ровня да охлаждения паровоздушной смеси, притом граница между этими зонами перемещается во зависимости через режимных условий. Чем менее паровая нагрузка, температура, а быть некоторых условиях и затрата охлаждающей воды да нежели более прижатие воздуха, тем больше доля поверхности охлаждения конденсатора, приходящаяся для зону охлаждения паровоздушной смеси, во которой сосредоточение воздуха значительно выше, нежели во зоне интенсивной конденсации, и благоприятнее положение на абсорбции, а костяк механического захвата воздуха конденсатом, т.е. увеличения содержания кислорода в конденсате, стекающем с трубного пучка.

Однако во современных конденсаторах регенеративного как с ленточной да модульно-ленточной компоновкой трубного пучка, обеспечивающей подход части отработавшего брат на расположенную под пучком нижнюю доза парового пространства, рядом работе воздухоудаляющего устройства на режиме, неграмотный выходящем вслед за пределы рабочего участка его характеристики, дегазирование конденсата получи его пути через трубного пучка поперед конденсатосборника заурядно достаточна для поддержания во конденсате, удаляемом с конденсатора рядом различных эксплуатационных условиях, содержания кислорода прежде 00 - 00 мкг/кг, т.е. невыгодный превосходящего допустимое до ПТЭ [21].

Сказанное иллюстрируют опытные причина Союзтехэнерго пользу кого турбины K-100-90 от двумя пароструйными эжекторами ЭП-3-600, представленные на рис. 03.1 равно 03.2. Графики показывают, аюшки? резкое увеличение содержания кислорода во конденсате наблюдается рядом значительном снижении паровой нагрузки конденсатора равно температуры охлаждающей воды да сопутствует резкому повышению давления на конденсаторе из-за перегрузки эжекторов рядом повышении присоса воздуха, обусловленном увеличением размеров вакуумной зоны турбоагрегата из понижением D 0 равно t . При работе эжекторов на рабочем участке их характеристики перемена во широких пределах D 0 да t без мала не сказалось получи и распишись содержании кислорода во конденсате. Аналогичные опытные данные получены про конденсаторов различных типов присутствие температурах охлаждающей воды ото 0 перед 06 °C.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 03.1. Характеристика деаэрирующей способности конденсатора турбины К-100-90 по части испытаниям во различных условиях:

0 - ликвидус охлаждающей воды t =5 ? 0 °C, расходная статья воздуха G на =0,014 ? 0,0278 кг/с (50 ?100 кг/ч); 0 - t =6 ? 00 °C; G на =0,0028 ? 0,0033 кг/с (10 ? 02 кг/ч); 0 - t =26 °C; G на =0,005 кг/с (18 кг/ч)

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в области эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 03.2. Деаэрация во конденсаторе турбины K-100-90 присутствие различных присосах воздуха:

0 - во работе сам за себе эжектор; 0 - в работе двушник эжектора (паровая наполнение конденсатора близка к номинальной, жар охлаждающей воды для 0 °C)

Из сказанного следует, что-нибудь конденсаторы со рационально спроектированным трубным пучком обеспечивают, в духе правило, достаточно высокую фазис деаэрации конденсата отработавшего пара, поступающего на конденсатосборники, да никак не требуют около нормальных условиях их работы дополнительной деаэрации сего конденсата (например, на деаэрационных конденсатосборниках).

Применение во ряде конструкций конденсаторов специальных деаэрационных устройств, расположенных подо трубным пучком другими словами в конденсатосборниках, рассчитано на основном сверху дополнительную деаэрацию конденсата всего только во тех случаях, если присосы воздуха в вакуумную систему турбоагрегата куда возрастают сообразно сравнению с допустимыми по части ПТЭ равно безвыгодный могут присутствовать в соответствии с условиям эксплуатации быстро устранены, а воздухоудаляющие устройства обеспечивают еще допустимое про работы турбины напор отработавшего пара.

В конденсаторах теплофикационных турбин вместе с отопительной тепловой нагрузкой занятие дополнительных деаэрационных устройств определяется условиями, рассмотренными вверху (см. п. 03.2.2).

03.2. Деаэрация в конденсаторе дренажей равным образом добавочной воды

03.2.1. В вариконд поступают, за вычетом отработавшего пара, также различные дренажи (из ПНД, холодильников пароструйных эжекторов и др.), вдобавок дренажи с вакуумных аппаратов имеют обычно значительное материя кислорода. Однако подле направлении дренажей в паровой широта конденсатора (не перед урез конденсата в конденсатосборнике) равным образом раздроблении их быть этом в струи равно капли дегазация дренажей по сути дела достаточной равно отнюдь не вызывает ухудшения качества конденсата, забираемого с конденсатора. Это определяется еще тем, в чем дело? сплошной бить по карману дренажей незначителен по мнению сравнению с расходом отработавшего пара.

03.2.2. В вариконд обычно поступает до этих пор добавочная химически божья роса содовая ради восполнения потерь чета равно конденсата на контуре энергопоезд (блока). Для конденсационных электростанций издержка добавочной воды относительно невелик да составляет до самого 0 - 0 % расхода брат сверху турбину. Для ТЭЦ вследствие невозврата конденсата пара, отбираемого на производственные нужды потребителей тепла, дьявол может существовать весьма значительным. К тому а паровая груз конденсаторов теплофикационных турбин обыкновенно не в пример меньше номинальной.

При подводе добавочной воды во паровое окно конденсатора через перфорированные трубы самодегазация ее во условиях конденсационных электростанций, а временами да ТЭЦ, где-то же, в качестве кого равным образом обезгаживание дренажей, даже быть температуре добавочной воды, сильнее низкой, нежели температура насыщения ровня во конденсаторе, в действительности достаточной для сохранения требуемого до ПТЭ содержания кислорода во смеси конденсата да добавочной воды получи выходе с конденсатора.

Менее благоприятными являются ситуация во конденсаторах теплофикационных турбин вместе с отопительной нагрузкой, на которые в течение отопительного периода поступает всего лишь незначительное количество пара, предназначенного на охлаждения проточной части ПНД. В таких конденсаторах поддержание на смеси конденсата и добавочной воды допустимого содержания кислорода может быть достигнуто со через встроенных во вариконд деаэрационных устройств барботажного типа, полезное действие которых обеспечивается подачей на них испаряющихся горячих дренажей. Применение указанных устройств экономичнее, нежели приток во деаэраторный конденсатосборник пара с отбора турбины alias приток добавочной воды во основной деаэратор.

03.3. Предотвращение попадания во конденсат кислорода возьми участке «конденсатор - деаэратор»

03.3.1. Эксплуатационный наблюдение следовать содержанием кислорода в конденсате производится общепринято толком периодического анализа пробы конденсата, отобранной с трубопровода потом конденсатных насосов.

Однако хоть присутствие совсем удовлетворительной деаэрации в конденсаторе, обеспечивающей низкое, лежащее во пределах нормы содержание кислорода на конденсате отработавшего пара, концентрация кислорода во конденсате держи выходе с конденсатных насосов зачастую оказывается побольше высокой равным образом много превышающей допустимую по ПТЭ. Причиной сего являются присосы воздуха сверху заполненном конденсатном участке тракта с конденсатосборников конденсатора до вакуумной части конденсатного насоса включительно. Если воздух, проникающий на вакуумную порция системы, заполненную паром, в преобладающей его доле отводятся воздухоудаляющим устройством конденсационной установки, в таком случае воздух, проникающий после неплотности и не без; дренажами сам на конденсат, остается на потоке конденсата, зачем равно приводит даже если быть аспидски незначительных присосах воздуха ко повышенному содержанию кислорода во конденсате нате выхода из конденсатного насоса.

В случаях повышения концентрации кислорода из-за конденсатными насосами пользу кого отыскания неплотностей желательно отымать пробы конденсата прямо изо конденсатосборника, т.е. из-под вакуума, равным образом уподоблять результаты анализов сих проб не без; результатами анализов проб, взятых на штатной точке потом конденсатных насосов. Отбор проб из-под вакуума может присутствовать осуществлен в области методике, изложенной на [20].

03.3.2. Кислород проникает на конденсат сверху тракте «конденсатор - деаэратор» на результате телега подина тесситура конденсата в конденсатосборник различных дренажей от большим содержанием кислорода, а опять же сквозь неплотности во различных местах конденсатного тракта [22] в:

- фланцевых соединениях конденсатопроводов с конденсатора до конденсатных насосов;

- уплотнениях штоков задвижек;

- концевых уплотнениях конденсатных насосов горизонтального типа или стыков конденсатных насосов вертикального типа;

- линиях дренажа греющего двое ПНД, находящихся под вакуумом;

- концевых уплотнениях сливных насосов ПНД;

- сварных стыках конденсатосборника равным образом других элементов конденсатора, находящихся подо уровнем конденсата.

03.3.3. Для поддержания допустимого содержания кислорода в конденсате, деаэрированном во конденсаторе, должны существовать осуществлены следующие мероприятия:

- проведение в жизнь всех вводов дренажей да других потоков, которые могут совмещать значительное сущность кислорода, во паровую часть конденсатора от раздроблением жидкости нате струи равным образом капли. При этом должно составлять исключено непосредственное угадывание капельной влаги при пониженных объемных расходах отработавшего два получи и распишись выходные кромки последних ступеней турбины (трубки защищаются ото действия жидких струй дефлекторами, а сканирование жидких потоков на паровое пространство осуществляется на нижней части конденсатора);

- склероз всех фланцевых соединений трубопроводов конденсата, находящихся перед вакуумом, прокладками с мягкой резины толщиной 0 - 6 мм;

- употребление сверху всасывающей очерк конденсатных насосов первого подъема да сливных насосов специальной вакуумной арматуры или герметизация уплотнений штоков установленных обычных задвижек (см. рис. 02.2); в целях задвижек от вертикальным расположением штока допускается набор ванн, охватывающих район уплотнения штока и имеющих беспрестанный подача конденсата, обеспечивающий неизменный уровень его во ванне;

- регулировка бери клинкеты задвижек запорного резинового кольца толщиной 00 - 05 мм, обеспечивающего непроницаемость входного отверстия штока быть без остатка открытой задвижке равным образом позволяющего вести пере набивку сальника получи и распишись работающем оборудовании;

- тщательное разведка следовать состоянием концевых уплотнений конденсатных равным образом сливных насосов горизонтального типа, тщательное уплотнение стыков корпуса конденсатных насосов в виде КсВ;

- монтирование байпасов получи и распишись обратных клапанах насосов для проверки плотности корпуса конденсатных насосов, периодическая опрессовка насосов давлением конденсата подле закрытой задвижке на всасывающей линии;

- тщательное обзор всех сварных соединений получай участке «конденсатосборник - конденсатный насос», начинка парового пространства водным путем равным образом самоустранение выявленных неплотностей. Отыскание мест неплотностей может присутствовать облегчено применением раствора флуоресцеина (см. п. 01.5.2). Такой а развертка неплотностей может быть произведен на зоне вакуумных ПНД.

04. ПРЕДОТВРАЩЕНИЕ ЗАГРЯЗНЕНИЯ И ПЕРИОДИЧЕСКАЯ ЧИСТКА КОНДЕНСАТОРОВ

04.1. Причины да натура загрязнения конденсаторов

04.1.1. Загрязнения трубок конденсаторов, особенно отложения на их внутренней поверхности, омываемой охлаждающей водой, а также забивание трубных досок равным образом трубок со стороны входа воды более крупными предметами приводят для ухудшению теплотехнических показателей работы конденсаторов - коэффициента теплопередачи, температурного напора да давления отработавшего двое до сравнению с их значениями про соответствующих режимных условий сообразно нормативным (заводским) характеристикам. Вызывается сие малой теплопроводностью отложений бери стенках трубок равным образом увеличением гидравлического сопротивления конденсатора, приводящим ко уменьшению расхода и скорости охлаждающей воды.

Вследствие существенного различия применявшихся чтобы охлаждения конденсаторов вод соответственно составу да количеству содержащихся на них примесей натура равным образом напряжение загрязнений конденсаторов с водяной стороны усильно зависят через местных условий. При прямоточной системе водоснабжения склад отложений на конденсаторах определяется на основном взвешенными веществами, органическими и минеральными примесями, содержащимися на воде, поступающей из естественного источника (реки, озера, моря), а близ оборотной системе - ото качества подпиточной воды, поступающей из естественного источника, ее упаривания около испарительном охлаждении, загрязнения ее присутствие контакте из содержащим агрессивные газы равно летучую золу воздухом на водоохладителе да др. В самой системе водоснабжения во охлаждающую воду могут на удочку провиант коррозии металлов тож разрушения других материалов, окалина, грат, а также развившиеся во системе да отмершие водные организмы.

04.1.2. В зависимости от указанных вне местных условий возможны следующие основные типы загрязнений конденсаторов, которые могут сходиться возьми практике порознь другими словами во различных сочетаниях:

- отложения малограмотный растворенных на воде взвешенных веществ (золы, песка, глины, остатков растительных веществ, ила равно др.), выпадающих, особенно быть пониженных скоростях воды на трубках, в виде шлама;

- органические обрастания, вызываемые содержащимися во вода ответными да растительными микроорганизмами, образующими возле их закреплении равно развитии нате стенках трубок слизистые отложения;

- минеральные обложения, вызываемые выпадением изо пересыщенного раствора карбонатов кальция равным образом магния (преимущественно возле оборотном водоснабжения, см. п. 04.3.2) да гипса (при мореплавательный охлаждающей воде с высоким содержанием сульфатов);

- резание трубных досок равным образом трубок никак не удержанными решетками и сетками крупными примесями - водорослями, листьями, щепой да другим мусором, а тоже ракушками моллюсков, проникших во систему водоснабжения во виде личинок, а кроме развившихся на ней и отмерших.

При выборе равно применении методов предотвращения загрязнения конденсаторов другими словами методов да периодичности их чистки необходимо учитывать, зачем наравне характер, таково равно мощность загрязнений конденсаторов вместе с повелитель стороны малограмотный являются интересах данной электростанции неизменными, а подвергаются сезонным изменениям в течение годы равно могут и известно модифицироваться с годы для году, вследствие изменений метеорологических, гидрологических и гидрохимических условий, жизнедеятельности водных организмов, расходов равно качества сбрасываемых на первопричина водоснабжения сточных вод равно других причин, в томище числе израсходование воды электростанцией и режим ее работы. Загрязнение периферийных трубок на трубном пучке конденсатора от паровой стороны, вызываемое содержанием в отработавшем паре солей да продуктов коррозии металла, попаданием в конденсатор не без; перевоз мастики, выжимаемой с разъема ЦНД турбины, или другими причинами, во вкусе правило, невыгодный отражается вопрос жизни и смерти бери его работе.

04.1.3. Из сказанного во п. 04.1.2 следует, что такое? возможность каких-либо однозначных рекомендаций за выбору метода борьбы с загрязнением конденсаторов со стороны охлаждающей воды практически исключена. Этот запас повинен делаться во каждом отдельном случае лично со учетом всех местных условий [23] и технико-экономического сопоставления возможных вариантов. Последние могут знать наперед на случае необходимости сочетания различных методов механической очистки, физической равно химической обработки воды равно чистки конденсаторов.

При выборе метода борьбы вместе с загрязнением конденсаторов должно учитываться вот и все и, то, почто отложения для стенках трубок особенно неравномерно расположенные держи их поверхности, приводят к образованию очагов коррозии металла, а содержимое во воде абразивных твердых взвесей (например, песка другими словами золы) - к эрозионно-коррозионному износу трубок, т.е. во обеих случаях - к преждевременному выходу трубок с строя.

04.1.4. Должно предусматриваться, в качестве кого правило, применение профилактических средств, обеспечивающих чуть было не постоянное поддержание чистоты, поверхности охлаждения конденсаторов в условиях длительной их непрерывной эксплуатации на межремонтные периоды. При этом среднее достоинство вакуума на конденсаторе и соответственно экономичность (при определенных условиях также располагаемая мощность) турбоагрегата выше, нежели близ периодических чистках конденсаторов. Это на равных условиях вместе с увеличением срока службы трубок позволяет невыгодный только лишь признать невиновным больше высокие издержки на профилактические мероприятия, да равно надергать на результате их осуществления большой экономичный выигрыш.

04.2. Предотвращение загрязнения конденсаторов присутствие прямоточном водоснабжении

04.2.1. Механическая вычищение подаваемой пользу кого охлаждения конденсаторов воды с твердых веществ (мусора, растительности, крупных водных организмов да др.) из через решеток, сеток и фильтров рассмотрена во разд. 0.1.

Содержащиеся на воде равным образом невыгодный задерживаемые решетками да сетками взвешенные частицы (см. п. 04.1.2) могут повергать ко образованию в трубках шлама. Это наблюдается главным образом рядом сезонном уменьшении расхода охлаждающей воды во время низких наружных температур, рядом недостаточной подаче циркуляционных насосов равно др. Предотвращение шламообразования во трубках может достигаться путем поддержания во них скорости воды, достаточной чтобы выноса ею содержащихся во воде мелких взвешенных частиц. Обычно рекомендуется, чтобы проворство воды была отнюдь не дальше 0 - 0,4 м/с.

Осаждению содержащихся во воде мелких взвесей может способствовать их агломерация. В зарубежной практике иногда дозируются во воду вещества (сульфонаты лигнина, производные полиакриламина), образующие близ их диссоциации анионы, адсорбирующиеся в поверхности взвешенных частиц. Приобретающие при этом плохой ресурсы частицы заимообразно отталкиваются, что препятствует их агломерации равным образом осаждению.

Некоторые содержащиеся на воде твердые частицы, на особенности песок равным образом летучая зола, обладают абразивными свойствами, аюшки? следует учитывать подле выборе материала да средств борьбы от коррозией трубок (см. разд. 01.2).

04.2.2. Наряду из другими мелкими взвесями на систему водоснабжения электростанции могут, что сие уж указывалось, проникать путем сетки на водоприемных устройствах личинки моллюсков, большей в какой-то степени двустворчатых - дрейсены, мидии равным образом другие, имеющие размеры впредь до 050 мкм. Личинки, поселившиеся получай твердых поверхностях в водоприемниках равно водоводах, особенно во застойных зонах, где скорость воды мала (примерно давно 0,3 м/с), развиваются равным образом растут. Развитие моллюсков наблюдается в большинстве случаев рядом температуре воды, превышающей приближенно 02 °C. Длина раковин взрослых особей может достигать 00 - 00 мм.

Отмершие моллюски отваливаются с поверхности, их раковины частью осаждаются во водоприемнике равным образом долею увлекаются водой. При отсутствии держи напорных водоводах преддверие водяными камерами фильтров они попадают во конденсаторы, забивают трубные доски равным образом засоряют трубки.

Одним изо средств борьбы от образованием значительных отложений ракушек на водоприемнике равным образом загрязнением конденсаторов ракушками является механическая очистка поверхностей, держи которых закрепились личинки, в области достижении моллюсками размеров, близ которых они еще могут уноситься водою сквозь наименьшие в области диаметру трубки в конденсаторах равным образом других теплообменных аппаратах (маслоохладителях и др.), охлаждаемых циркуляционной водой. Для механической очистки поверхностей через моллюсков применяются скребки, щетки, ерши или другие устройства. Но так как ручная очистка архи трудоемка, предпочтительно приспосабливание механизированных очистных устройств указанных типов (скребковых, щеточных да др.), гидравлических очистных снарядов, химических или — или физических методов остатки (см. разд. 04.4).

Для уменьшения обрастаний водозаборных сооружений да подводящих водоводов моллюсками рекомендуется исключение во них зон пониженных скоростей воды равным образом причинение получи и распишись их поверхности необрастающей токсичной краски.

04.2.3. При химических методах борьбы вместе с загрязнением конденсаторов ракушками вынос моллюсков предварительно превышения ими указанных перед этим максимально допустимых размеров достигается хорошенько периодической дозировки на воду токсичных веществ - биоцидов, приводящих для их отмиранию. Наиболее много раз в качестве биоцидов используются хлор равным образом его соединения - хлорная известь, диоксид хлора, гипохлориты, пентахлорфенолят натрия равно др. Иногда применяется тоже лопух купорос, растворимые соединения меди равно ртути равно кое-кто биоциды иначе говоря их смеси.

Выбор биоцида, требуемая его доза, повторяемость и продолжительность его подачи зависят с вида моллюска да свойств воды, например, около хлорировании воды - с ее хлоропоглощаемости, определяющейся содержанием во ней веществ, окисляющихся хлором. При этом должны заканчивать изумительный забота спрос охраны поверхностных вод с загрязнений равным образом технико-экономические соображения.

Хлорирование воды производится преимущественно много раз пара раза во день в течение 05 мин с головы раз. Согласно § 02.17 ПТЭ, остаточное содержание активного хлора на воде бери выходе изо конденсатора должно быть во пределах 0,3 - 0,5 мг/кг, притом зараз должна подвергаться хлорированию охлаждающая вода, поступающая в конденсаторы безграмотный сильнее нежели двух турбин, а часом едва во одинокий или даже половину конденсатора. Однако на зависимости ото местных условий требуемые периодичность, длительность да дозировка хлора, определяемые опытным путем, могут значительно различаться.

При необходимости уничтожения паче взрослых форм моллюсков ранее практиковалось длительное (в процесс 0 - 0 сут) воздействие на них «перехлорированной» воды не без; дозой активного хлора 0 - 00 мг/л через взрослые интервалы времени - 00 - 00 сут. Такие дозы хлора и большая мора хлорирования большей отчасти недопустимы, однако, вместе с экологической точки зрения.

04.2.4. Умерщвление равным образом стирание изо водоподводящего тракта моллюсков, достигших размеров, допускающих уже экспортация их циркуляционной водою сквозь трубки конденсаторов равно других аппаратов, могут удаваться в свою очередь термическим методом, около котором через водоподводящий должна сбрасываться обратным током вода температурой 00 - 05 °C, летальной для того моллюсков. При блочной схеме водоснабжения мощных турбоагрегатов использование сего метода может быть реализовано лишь только порядком отключения одного с двух вертикальных циркуляционных насосов, подающих воду на двухпоточный конденсатор, с тем, с намерением после подсчёт сифона на циркуляционных водоводах образовался обратный водобег воды после соответствующую половину конденсатора и отключенный насос. При ухудшении во допустимых пределах вакуума в конденсаторе вода, поступающая во подкатывающий тракт, может быть догрета давно необходимой температуры. Применение такого метода чистки от моллюсков требует расчета режима вращения осевого циркуляционного насоса близ обратном токе воды, имеющей повышенную температуру, да времени выбега ротора.

04.2.5. С водою могут вот и все наниматься во систему, колонизировать и развиваться на ней водные микроорганизмы - зоопланктон (бактерии) и фитопланктон (микроводоросли).

В трубках конденсаторов поселяются равным образом ахнуть малограмотный успеешь размножаются при благоприятных на их жизнедеятельности температурах воды (15 - 00 °C), создавая держи их стенках слизистые отложения, преимущественно зооглейные равным образом нитчатые бактерии (при большом содержании во воде серы и миндалина да серо- да железобактерии). Микроводоросли, содержащие хлорофилл да требующие ради своего развития освещения, в конденсаторах безграмотный развиваются. Биологические обрастания трубок, могут вливать во себя инфузории равно остальные простейшие организмы (червей, микрогрибки равно др.). Для борьбы из биологическими обрастаниями конденсаторов, вызываемыми развитием микроорганизмов, применяется, в духе правило, хлорация циркуляционной воды. Хлорирование воды производится иногда - продолжительностью примерно за 0 ч при помощи каждые 0 - 02 ч. Доза активного хлора зависит от свойств воды равно составляет грубо впредь до 0 - 0 мг/л. Для конкретной воды симпатия устанавливается присутствие отсутствии промышленного опыта путем лабораторного исследования, исходя изо обеспечения согласно истечении времени, требуемого про прохождения воды ото места введения на нее хлора до самого больше всего удаленного конденсатора, остаточного содержания свободного хлора на пределах 0,3 - 0,5 мг/кг.

Доза хлора равным образом надзор после его остаточным содержанием на сбросной воде должны довольствовать требованиям охраны поверхностных вод от загрязнений.

04.2.6. Эффективным средством предотвращения образования во трубках конденсаторов слизистых органических отложений, безграмотный вызывающим вредных экологических последствий, является действие циркуляции посредством трубки эластичных дурак с губчатой резины. Резиновые шарики, имеющие диаметр, превалирующий сверху 0 - 0 мм естественный поперечник трубок, подаются специальным насосом во нагнетательный макроциркуляционный промводовод и, попадая вообще вместе с охлаждающей водою во напорную водяную камеру конденсатора, продавливаются посредством трубки лещадь действием разности давлений возьми входе да выходе с них, вследствие чему предотвращается закрепление микроорганизмов возьми стенках трубок. Шарики, прошедшие через трубки, улавливаются установленными на сливном водоводе сетками равно вторично возвращаются во брандспойт интересах подачи на напорный водовод.

Количество подаваемых резиновых дурак определяется с расчета очистки каждой трубки во времена осуществления их циркуляции примерно через 0 мин. Периодичность равно долгота циркуляции шариков зависят ото характера да степени загрязненности воды. При агрессивной воде, возьмем морской, интервалы в обществе включениями установки для шариковой кожура трубок должны оказываться паче продолжительными во избежание повреждения защитной оксидной пленки возьми поверхности металла.

Этот метод, получивший широкое прохождение следовать рубежом, проходит на гулаг опытно-промышленную проверку, до окончании которой смогут бытовать даны побольше конкретные рекомендации за его применению.

04.3. Предотвращение загрязнения конденсаторов близ оборотном водоснабжении

04.3.1. При оборотных системах возникает теорема борьбы с обрастанием (цветением) открытых равным образом освещаемых охладителей циркуляционной воды на результате развития растительных организмов-водорослей равным образом фитопланктона, а при водохранилищах-охладителях - равным образом высшей водной растительности тростника, камыша, осоки равным образом др.).

Зарастание да распускание водоохладителей никак не всего только отражается получай их работе, же может испортить равным образом работу конденсаторов на результате забивания отмершей растительностью водоочистных сеток да фильтров, что надо учитываться около проектировании равно эксплуатации систем водоснабжения.

04.3.2. При оборотных системах водоснабжения со испарительным охлаждением воды, особенно в градирнях иначе брызгальных устройствах (бассейнах, каналах), основной причиной загрязнения конденсаторов является обычно образование твердых минеральных отложений (накипи) сверху стенках трубок. Оно связано не без; тем, зачем увеличение солесодержания циркуляционной воды соответственно сравнению не без; солесодержанием исходной подпиточной воды в результате ее упаривания равно убыль водным путем на охладительном устройстве значительной части содержащейся на ней свободной двуокиси углерода приводят для распаду растворенных во воде бикарбонатов кальция и магния, переходящих близ этом на плохо растворимые карбонаты, выпадающие на форме твердых кристаллов изо пересыщенного, раствора.

04.3.3. Для каждой воды существует зависящая с ее состава и температуры предельная карбонатная жесткость, возле превышении которой карбонатные соли выпадают с раствора. Значения предельной карбонатной жесткости тем меньше, нежели вяще точка соприкосновения солесодержание воды. Поэтому быть одном равным образом часть а значении карбонатной жесткости и той но температуре влага может неграмотный располагать склонностью к накипеобразованию на случае низкого общего солесодержания равно обладать этой склонностью подле высоком ее общем солесодержании. Значения предельной карбонатной жесткости воды данного состава определяются экспериментальным путем.

Предварительная кларк склонности воды для накипеобразованию может производиться в соответствии с значению «индекса стабильности» Ризнара

I R =2pH s - pH, (14.1)

идеже pH s - численность рН, соответствующее равновесному состоянию (насыщению) раствора углекислых соединений;

рН - действительное важность рН пользу кого данной воды.

Число pH s определяется функциями температуры воды f 0 ( t ), содержания во ней кальция f 0 (Са ++ ), общей щелочности f 0 ( Щ o ) да общего солесодержания f 0 ( p ) равно подсчитывается по мнению формуле

pH s = f 0 ( t ) - f 0 (Са ++ ) - f 0 ( Щ o ) + f 0 ( p ) + 0,05. (14.2)

Значения функций f 0 , f 0 , f 0 , f 0 могут бытовать найдены на рис. 04.1.

При I R =7 основа жизни нейтральная (равновесное состояние), рядом I R < 0 - коррозионно-активная (кислая) равным образом подле I R > 0 - склонная для образованию накипи (щелочная).

Следует, однако, располагать во виду, ась? I R не является универсальным показателем, пригодным пользу кого любых вод, так как невыгодный отражает влияния всех примесей, которые могут помещаться в воде, в постоянство раствора бикарбонатов. Необходимо также учитывать, сколько контингент подпиточной да циркуляционной воды не постоянен, а подвержен сезонным колебаниям.

При выборе методов борьбы из накипеобразованием, особенно при водах, имеет большое значение отличающихся по мнению содержанию во них тех или — или иных примесей ото состава хватит неплохо изученных получи и распишись практике вод, целесообразно оформление лабораторных исследований около условиях, приближающихся для натурным, на частности присутствие наличии теплообмена и определенной его интенсивности, соответствующих значениях температуры воды равно стенки труб да скорости воды.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания соответственно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 04.1. Номограмма пользу кого определения рН равновесного насыщения воды карбонатом кальция

04.3.4. Для предотвращения накипеобразования применяются следующие основные методы равным образом их сочетания:

- продувка оборотной системы, ограничивающая фазис упаривания в ней воды, а в соответствии с да максимальную карбонатную жесткость циркуляционной воды около данном составе подпиточной воды;

- сокращение жесткости подпиточной воды равно граница рН циркуляционной воды как следует дозирования серной другими словами соляной кислоты, при взаимодействии из которыми пай карбонатных солей переводится в хорошо растворимые сульфаты либо хлориды равно освобождается часть связанной двуокиси углерода, реже как следует известкования и катионирования воды;

- регулирование пересыщенного раствора карбонатных солей (повышение предельной карбонатной жесткости воды, возле которой выпадающие изо раствора карбонатные соли образуют накипь) путем дозирования поверхностно-активных веществ (фосфатов, акрилатов или др.), которые возле незначительных их концентрациях, адсорбируясь на зародышах кристаллов, препятствуют их росту, агломерации и отложению получи стенках трубок;

- переработка воды, прошедшей от водоохладители (градирни, брызгальные установки), двуокисью углерода;

- претворение в жизнь циркуляции помощью трубки конденсатора дурак из эластичной губчатой резины (см. п. 04.2.6), удаляющих осаждающиеся на стенках, трубок кристаллы карбонатных солей (для остатки трубок от имеющейся сверху них накипи используются резиновые шарики с корундовым пояском).

Предложены в дополнение шариковой очистки, некоторые люди методы безреагентной борьбы от накипеобразованием (магнитная манипуляция воды, воздействие ультразвуком да др.), хотя они малограмотный апробированы, да задание об их эффективности остается нонче бери стадии изучения.

04.3.5. Продувка оборотных систем водоснабжения от градирнями и брызгальными установками происходит выборочно на результате уноса капельной влаги с водоохладителя градом воздуха, же на основном она осуществляется хорошенько слива с системы части циркуляционной воды с повышенной карбонатной жесткостью Ж ц да замены еe свежей подпиточной водным путем из меньшей жесткостью Ж д .

Значение Ж ц около отсутствии продувки составляет

Ж ц = Ж j, (14.3)

идеже j - ступень упаривания воды во системе.

При предельной карбонатной жесткости (мг-экв/л) циркуляционной воды размер непрерывной продувки (слива воды изо системы) определяется изо уравнения

(14.4)

идеже р 0 , р 0 , р 0 - невыгода воды соответствующе возьми испарение, унос да продувку, на доли немногие иначе говоря %.

Значение Ж ц пр пристало ассигновать по экспериментальным данным, подученным около близких для рассматриваемым условиям нате действующих установках, а присутствие отсутствии таких данных - на экспериментальном контуре из оборотным охлаждением воды. Иногда применяется вульгарный прием определения Ж ц пр , заключающийся во определении карбонатной жесткости исследуемой воды за встряхивания ее с CaCO 0 либо — либо пропускания сквозь фильтр вместе с мраморной крошкой и достижения насыщения раствора CaCO 0 .

Если твердость подпиточной воды Ж д насчет велика равно поддержание карбонатной жесткости циркуляционной воды нате допустимом уровне требует усердствовать большой продувки, последняя может бытовать уменьшена хорошенечко обработки воды, приводящей для понижению Ж ц (см. п. 04.3.7) или увеличению Ж ц пр (см. п. 04.3.8).

04.3.6. При водохранилищах-охладителях непрерывная продувка в указанной меньше форме безвыгодный осуществляется, хоть на проточных водохранилищах, созданных запруживанием рек, происходит некоторый водообмен. Основным средством борьбы из накипеобразованием при охлаждении воды во таких водохранилищах, а опять же во непроточных водохранилищах (в томик числе наливных), подпитываемое водным путем изо рек, является каскад во них воды на промежуток весенних паводков, от случая к случаю часть минерализованной воды сбрасывается прежде половодьем из водохранилища равно заменяется паводковыми водами, имеющими малое солесодержание. Это позволяет рядом благоприятных условиях избежать образования накипи во конденсаторах получи протяжении токмо года. При определении количества заменяемой воды что поделаешь излучаться из прогноза сезонного изменения минерализации воды на море и предельной карбонатной жесткости циркуляционной воды.

Объем сбрасываемой минерализованной воды невыгодный принуждён превосходить обеспеченный кубатура воды, тот или другой может являться восполнен из-за счет притока паводковых вод равно подан изо внешнего источника на заполнения водохранилища до самого НПУ. Уровень воды на рукотворное озеро неграмотный должен опускаться во этап сброса минерализованной воды внизу минимальной отметки, обеспечивающей шанс работы циркуляционных насосов.

04.3.7. Для понижения карбонатной жесткости щелочной воды ее нейтрализации («подкисления») - применяется общепринято серная кислота, что такое? по экономическим равным образом эксплуатационным соображениям предпочтительнее применения соляной кислоты.

В в сравнении редких случаях, в частности присутствие работе системы на морской воде, изготовление ее серной кислотой может понести вслед за собой увеличение концентрации на воде сульфата кальция перед значений, при которых правдоподобно синкопа с раствора гипса. Образование гипсовой накипи может присутствовать предотвращено хорошенько соответствующей продувки системы равным образом без остатка исключено присутствие нейтрализации воды соляной кислотой. Для предохранения бетонных равно железобетонных элементов системы (градирен, бассейнов) ото разрушения сульфатом кальция может оказаться необходимым поддержание концентрации последнего во воде на уровне, паче низком, нежели тот, возле котором начинается выпадение гипса.

Нейтрализация воды кислотой применяется во системах от градирнями и брызгальными, бассейнами, притом промежуточно подготовленный раствор кислоты может вручаться иначе на подпиточную, что предпочтительно, другими словами во циркуляционную воду. В обеих случаях требуемая дача кислоты определяется начальной жесткостью Ж д равно заданной остаточной карбонатной жесткостью Ж относительно подпиточной воды. Эта приём (г/м 0 ), определяется в области формуле:

(14.5)

идеже g э - обособленный потребление 000 %-ной кислоты (г/м 0 воды), требуемый на понижения карбонатной жесткости воды получи и распишись 0 мг-экв/л;

K - относительное фабула кислоты во техническом продукте.

Для серной кислоты g э =49,0, про соляной - 36,4 г/м 0 .

Содержание H 0 SO 0 во купоросном масле 0,925, в башенной кислоте 0,75.

Значение Ж об принимается отнюдь не в меньшей мере 0,5 мг-экв/л при использовании подземных вод да 0 - 0,5 мг-экв/л при использовании поверхностных вод. Эти значения Ж насчёт предохраняют систему через попадания во нее свободной кислоты, вызывающей коррозию насосов равно других металлических элементов системы.

04.3.8. Метод стабилизации карбонатной жесткости воды держи паче высоком уровне также используется на оборотных системах из градирнями да брызгальными бассейнами. Для этой цели применяются неорганические полифосфаты - гексаметафосфат равно триполифосфат натрия, тринатрийфосфат равно др. Требуемая дозировка фосфата зависит через солевого состава и температуры воды, вдобавок существует мера перенасыщения раствора карбонатных солей, подле превышении которого развитие дозы фосфата безвыгодный препятствует отложению накипи, которая, однако, оказывается присутствие этом больше рыхлой да полегче удаляемой, нежели при отсутствии фосфатирования.

При карбонатной жесткости подпиточной воды предварительно 0 мг-экв/л, ее постоянной жесткости до самого 0 мг-экв/л да поддержании во циркуляционной воде концентрации 0,5 - 0,0 мг Р 0 О 0 /л безнакипный политическое устройство обеспечивается быть карбонатной жесткости циркуляционной воды перед Ж ц =4 ? 0,5 мг-экв/л. В случае необходимости поддержание Ж ц возьми указанном уровне может оснащаться продувкой системы. Степень упаривания воды во системе должна состоять никак не паче 0,6.

Поскольку в виду на воде фосфатов благоприятствует развитию биологических обрастаний конденсаторов равным образом цветению воды в охлаждающих устройствах, бондеризация воды, по образу правило, нецелесообразно согласовывать со ее хлорированием.

В последнее пора на союз равно после рубежом установлено, что такое? более эффективными реагентами для того стабилизации карбонатной жесткости воды являются фосфороорганические соединения равным образом поликрилаты. Опыт применения получи ТЭЦ вместе с градирнями оксидоэтиладендифосфоновой кислоты (ОЭДФ) привел подле поддержании во циркуляционной воде концентрации ОЭДФ 0,7 - 0,0 мг/л для повышению стабильной жесткости воды Ж ц давно 0 - 0,5 мг-экв/л наперекор 0,5 мг-экв/л при применении фосфатов да позволил понизить продувку системы примерно в 0 раза. Кислота ОЭДФ малотоксична да по мнению действующим временным нормам во воде, используемой к хозяйственно-бытовых равным образом питьевых целей, разрешается сгущение ее накануне 0 мг/л.

Требуемая возле фосфатировании еда реагента определяется для различных вод опытным путем. Количество вводимого реагента со учетом убыли его во блат от образованием труднорастворимых соединений (например, ортофосфата кальция быть применении неорганических полифосфатов) может бытовать на глазок уготовлено в соответствии с формуле (мг/л)

(14.6)

идеже С - заданная фиксация Р 0 О 0 иначе говоря другого реагента во циркуляционной воде, мг/л;

А - размерная постоянная, составляющая 0,2 - 0,4 при градирне да 0,04 - 0,08 л/(мг ? ч) быть брызгальном бассейне;

U - поместительность системы охлаждения, м 0 ;

G g = W ( P 0 + Р 0 + Р 0 ) - бить по карману подпиточной воды ( W - издержки циркуляционной воды), м 0 /ч;

K - относительное предмет реагента во техническом продукте.

Значение K (содержание Р 0 О 0 ) составляет про гексаметафосфата натрия 0,50 - 0,52, тринатрийфосфата 0,17 - 0,18, суперфосфата 0,16 - 0,18.

04.3.8. При подпиточной воде, имеющей карбонатную жесткость, близкую для предельной карбонатной жесткости охлаждающей воды при фосфатировании, равно высокую некарбонатную жесткость, фосфатирование может остаться недостаточным к предотвращения образования накипи в конденсаторе. В таких случаях может быть целесообразным сочетание фосфатирования из предварительным подкислением добавочной воды. Это позволяет прогнать издержка серной кислоты в подкисление и сдержать размер продувки системы к примеру давно 0 - 0,5 % расхода циркуляционной воды.

04.3.9. Рекарбонизация циркуляционной воды из использованием уходящих с паровых котлов дымовых газов к насыщения воды содержащейся на газах двуокисью углерода устраняет нехватка в получении со стороны реагентов к химической обработки воды, что особенно значительно ради оборотных систем водоснабжения с водохранилищами-охладителями. Она требует, однако, сооружения и эксплуатации ряда устройств для того подачи равно кожура значительного количества дымовых газов, содержащих золу равным образом агрессивные примеси.

Очистка отбираемых изо газохода котла после дымососом газов через золы может реализоваться во циклоне, электрофильтре иначе говоря абсорбере, подача очищенных газов к обработки добавочной иначе говоря циркуляционной воды - вентилятором иначе говоря водоструйным эжектором [23]. Вследствие возникших возле эксплуатации установок про рекарбонизации воды трудностей поддержания требуемого режима обработки воды при колебаниях состава вроде газов, приблизительно равным образом воды уточной дозировки газов, предотвращения коррозии оборудования присутствие передозировке двуокиси углерода равно др.) настоящий схема обработки охлаждающей воды безграмотный получил распространения для электростанциях.

04.4. Периодическая протирка трубок конденсаторов через отложений

04.4.1. Для поддержания чистоты поверхности охлаждения конденсаторов на условиях эксплуатации должны, как бы правило, применяться рассмотренные перед этим профилактические меры, предотвращающие прогресс отложений на трубках. В тех случаях, когда нате электростанции отсутствуют необходимые на этого устройства, случается практиковать ко периодической чистке конденсаторов. При этом постепенное повреждение вакуума на течение периода среди очередными чистками вызывает упадок экономичности турбоустановки. Чистки требуют останова иначе говоря разгружения турбоагрегата, а механическая выколачивание - равным образом да больших трудозатрат.

Согласно § 08.15 ПТЭ, протирка конденсатора должна производиться при ухудшении вакуума в области сравнению вместе с его значением до нормативной характеристике нате 0,5 % (абс.), чему соответствует понижение давления близнецы на конденсаторе сообразно сравнению не без; нормативным почти на 0,5 кПа (0,005 кгс/см 0 ).

В зависимости с характера образующихся получи и распишись внутренней поверхности трубок отложений применяются химический, температурный и механический способы их периодической чистки.

04.4.2. При отложениях получи стенках трубок накипи, состоящей в основном изо карбоната кальция, порядочно основательно связанного со стенкой, применяется синтетический путь чистки, заключающийся в промывке конденсатора кислотой, растворяющей накипь. Поскольку кислотная очищение сопровождается выделением газообразной двуокиси углерода, про обеспечения равномерного растворения отложений должны приниматься мероприятия пользу кого предотвращения быть промывке пенообразования.

При химической чистке надлежит бытовать и исключено коррозионное воздействие применяемого реагента сверху хлеб индустрии трубки. В настоящее время пользу кого чистки конденсаторов турбин рекомендуется применять следующие моющие вещества:

0. Водный конденсат низкомолекулярных кислот (ВК НМК), представляющий собою 05 - 05 %-ную окрошка муравьиной, уксусной, пропионовой, валериановой, масляной равно капроновой кислот; промывка производится 0 - 0 %-ным раствором ВК НМК от ингибитором коррозии И-1-Е тож И-2-В во количестве 0,2 - 0,5 %.

0. Техническая соляная 0 0 %-ная кислота от ингибитором В-2 или ПБ-5 из добавкой для того пеногашения ВК НМК с расчета 0,35 кг (100 %-ного) получи и распишись 0 кг накипи.

В случае применения технической соляной кислоты из ингибитором ПБ-5 либо — либо В-2, а кроме добавки с целью пеногашения ВК НМК на моющий раствор без устали поддерживается сгущение кислоты никак не сильнее 0 %.

04.4.3. Количество реагентов (кг), необходимое про химической чистки конденсатора, рассчитывается согласно количеству накипи, отложившейся во трубках, которое определяется в качестве кого

(14.7)

идеже d н - средняя грузность отложений, мм;

F касательно - внутренняя зальбанд конденсаторных трубок, покрытая отложениями, м 0 ;

r - уплотненность отложений, кг/м 0 (средняя плотность карбонатных отложений может оказываться принята 0000 кг/м 0 ).

Толщина слоя накипи определяется прямым измерением предварительно вынутых с конденсатора образцов трубок не так — не то при осмотре трубок на разных зонах трубного пучка. Количество ВК НМК (кг), необходимое ради химической чистки конденсатора, определяется по формуле

(14.8)

идеже 0,8 - величина 000 %-ного ВК НМК, необходимое для растворения 0 кг карбонатной накипи, кг;

С вк - акцентирование технического ВК НМК, используемого для химической чистки, % (обычно поставляется 05 - 05 %-ный ВК НМК).

Количество соляной кислоты (кг), необходимое интересах чистки конденсатора рядом содержании добавки ВК НМК на пеногашения

(14.9)

идеже A 0 - цифра накипи, растворяемое содержащимся на промывочном растворе ВК НМК, кг;

0,73 - контингент 000 %-ной соляной кислоты, необходимое для растворения 0 кг карбонатной накипи, кг;

С HCl - акцентирование технической соляной кислоты, используемой интересах химической чистки, % (обычно поставляется 20 - 05 %-ная соляная кислота).

При применении соляной кислоты вне добавки ВК НМК на формуле (14.9) принимается А 0 =0.

04.4.4. Для проведения химической чистки трубок конденсаторов создается специальная конфигурация (рис. 04.2).

Она охватывает на себя насос, зазорный бак, систему трубопроводов равно арматуры, смонтированные получи общей раме. Установка переносная, быть необходимости транспортируется мостовым краном к намеченному в целях химической чистки конденсатору равно системой штатных трубопроводов соединяется не без; конденсатором равным образом из трубопроводами сброса растворов впоследствии чистки, подачи технической воды да реагентов.

Промывочный зольник циркулирует до замкнутому контуру «промежуточный танк 0 - донка 0 - стержневой равно другой ходы конденсатора 0 - межеумочный бак». Подводящий равно отводящий водоводы отглушаются с умыслом встроенными шиберными выемными заслонками 0 , рис. 04.3).

Промывочные растворы потом окончания чистки конденсатора сбрасываются во специальную бак к последующей чистки или сжигания на топке энергетического котла. На каждом конденсаторе должны взяться врезаны специальные штуцера интересах присоединения трубопроводов подачи равным образом отвода промывочного раствора, ввода кислых и щелочных растворов во процессе чистки. В отрезок нормальной эксплуатации конденсатора получи и распишись штуцера устанавливаются заглушки.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 04.2. Установка чтобы химической чистки трубок конденсаторов:

0 - конденсатор; 0 - промежуточный бак (вместимостью 00 м 0 ); 0 - насос; 0 - пробоотборник; 0 - заглушка; 0 - черта рециркуляции кислотного раствора; 0 - ряд отвода газов; 0 - линия подачи кислоты равно щелочи; 0 - контур рециркуляции промывочного раствора; 00 - цепь сброса промывочного раствора; 01 - контур подачи технической воды; 02 - линия аварийного опорожнения бака

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания соответственно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 04.3. Шиберная выемная заслонка:

0 - заслонка; 0 - тулово заслонки; 0 - прижимная шпилька; 0 - крышечка заслонки; 0 - колпачковая гайка; 0 - край жесткости; 0 да 0 - паронитовые прокладки; 0 - резиновая прокладка; 00 - разъединенный кольцевой водовод; 01 - циркуляционный промводовод ко камере конденсатора

Подача кислоты alias щелочи осуществляется либо на промежуточный бак, либо во водяную камеру конденсатора в лоне первым равным образом вторым ходом воды при помощи частный кулачковый коллектор. Диаметры трубопроводов установки интересах остатки выбираются согласно условиям обеспечения заполнения водяного пространства конденсатора водным путем и опорожнения его ото пробивочного раствора во протекание 05 - 00 мин. Вместимость промежуточного бака зависит с мощности турбоустановки (размеров конденсатора) равно должна атаковать на турбины мощностью 05 МВт не поменьше 00 м 0 , 00 - 000 МВт - 05 - 07, 050 - 000 МВт - 20 - 02, 000 - 000 МВт - 00 - 00 м 0 . Подача насоса выбирается исходя изо скорости движения раствора, на конденсаторных трубках к примеру 0,1 м/с. Рекомендуются насосы 0 ВДВ, 0 ВДВ, 02 ВДВ с подачей 000 - 0200 м 0 /ч.

При поочередной химической чистке одного изо двух конденсаторов турбины тож одной половины конденсатора получай работающей турбине все присоединения ко другому работающему конденсатору долены быть отделены заглушками.

Чистка осуществляется как сговорившись составленной бери электростанции специальной инструкции.

Продолжительность операции до чистке, например, одного конденсатора турбины K-200-130 составляет неподалёку 00 ч.

04.4.5. Для чистки трубок конденсатора ото органических да илистых отложений эффективны, наименее трудоемки да требуют относительно малой расходование времени термические методы, основанные возьми высушивании отложений во трубках. Высушенные отложения растрескиваются, отслаиваются через стенок трубки равным образом со временем подачи циркуляционной воды в трубки смываются обильно воды. Для сушки отложений применяются два способа: сушка воздухом равным образом вакуумная сушка.

04.4.6. При сушке органических равным образом илистых отложений турбоагрегат разгружается. Для сушки отключается одна благоверный конденсатора по циркуляционной воде, водяные камеры да трубные доски отключенной половины конденсатора очищаются ото мусора. Нагрузка турбоагрегата поддерживается рядом этом получи и распишись уровне, близ котором жар в паровом пространстве конденсатора составляет до самого 00 °C ( р 0 » 02 кПа, тож 0,012 кгс/см 0 ). Через прорезиненные рукава, присоединенные для люкам со стороны входа воды на отключенную половину конденсатора, воздух, веселый в калорифере приблизительно перед 00 °C, прогоняется чрез трубки (рис. 14.4).

Продолжительность сушки определяется характером равно толщиной слоя отложений, а вот и все температурой воздуха, подаваемого во конденсатор, и составляет через 0 поперед 0 ч.

Возможна скребление конденсаторов да сверх подогрева воздуха, но продолжительность высушивания отложений в действительности около этом существенно большей.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по части эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 04.4. Установка в целях сушки отложений в трубках конденсатора вместе с подогревом воздуха:

а - подогрев воздуха на электрокалорифере после вентилятора; б - подогрев воздуха на паровом калорифере на входе во вентилятор; 0 - конденсатор; 0 - вентилятор; 0 - калорифер; 0 - сговорчивый заостровок

Подлежащими контролю параметрами процесса сушки является температура отработавшего пара, которая далеко не должна превышать допустимую объединение ТУ завода-изготовителя, равно ликвидус подогреваемого в калорифере воздуха неграмотный должна превосходить 00 °C.

Для подачи подогретого воздуха около термической сушке конденсаторов турбин K-200-130 может присутствовать применен вентилятор СВМ-5М (подача вплоть до 02000 м 0 /ч), турбины К-300-240 два вентилятора ВА-8 (по 00000 м 0 /ч) да паровой калорифер АПВ-280-190.

04.4.7. Высушивание органических да илистых отложений может быть ускорено порядком создания разрежения во водяном пространстве отключенной половины конденсатора не без; тем, дай тебе температура насыщения присутствие давлении во паровом пространстве была бы выше температуры насыщения присутствие давлении в недрах конденсаторных трубок. Такой схема вакуумной сушки отложений находится пока что возьми стадии промышленного опробования.

На рис. 04.5 схематически показана схема про вакуумной сушки. Вакуумная компактность конденсатора вместе с водокольцевой стороны достигается установкой сверху сезон остатки специальных шиберных заглушек для подводящем да отводящем водоводах охлаждающей воды, аналогичных применяющимся быть химической чистке конденсаторов. Фланцы изготавливаются с листый стали толщиной 02 мм и ввариваются во водоводы. Для создания равно поддержания во водяном пространстве отключенной в целях чистки половины конденсатора необходимого вакуума используются основные равно пусковые эжекторы; для конденсации пара, образующегося присутствие выпаривании влаги изо слоя отложений получи и распишись трубках, во вертикальном участке слитый трубы конденсатора устанавливается смешивающий конденсатор, охлаждаемый водой, отбираемой в дальнейшем фильтров маслоохладителей.

Откачка охлаждающей воды равно конденсата, скапливающихся на напорном и сливном водоводах, производится водоструйным насосом, рабочей водой которого является охлаждающая влага газоохладителей.

В знакомства из тем, сколько быть проведении вакуумной сушки на водяных камерах да во сливных равным образом напорных водоводах конденсатора создается глубокий отсутствие - абсолютное напор поперед 0,8 кПа (0,1 кгс/см 0 ), сии основы конденсатора, безвыгодный рассчитанные на восприятие внешнего давления, должны составлять подвергнуты проверке на прочность, быть необходимости должны бытовать произведены работы согласно их упрочнению.

Чистка двух половин конденсатора турбины K-160-130 ПОАТ ХТЗ потребовала неподалёку 04 ч.

04.4.8. Механическая выколачивание трубок конденсаторов относится к способам особо трудоемким, требующим расходы ручного труда и значительного времени. Она, по образу правило, применяется лишь только при проведении капитальных ремонтов турбин либо чтобы окончательной очистки трубок через накипи по прошествии проведения химической чистки, если обнаружится, в чем дело? трубки скудно очищены кислотной промывкой.

Механическая вычищение конденсаторов производится щетинными ершами, укрепленными в длинных шомполах да приводимых на выходка вручную, а также резиновыми цилиндриками не ведь — не то поршеньками, проталкиваемыми через трубку шомполами, водою alias воздухом перед давлением из помощью пистолетов различной конструкции иначе других устройств.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания по мнению эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 04.5. Установка интересах вакуумной сушки:

0 - конденсатор; 0 - подводящий водовод; 0 - смешанный водовод; 0 - шиберная заглушка; 0 - сопловая комната (смешивающий конденсатор); 0 - водоструйный насос; 0 - для основному эжектору; 0 - охлаждающая вода; 0 - изо напорного коллектора насосов газоохладителей; 00 - плотина диаметром 000 мм

Гидравлический пистолет, во котором используется водыка давлением 0 - 0,2 МПа (10 - 02 кгс/см 0 ), служит про проталкивания ершей равным образом работает следующим образом. В 000 - 000 трубок конденсатора вставляются стальные ерши из резиновыми шайбами, которые прогоняются через трубки поступающей изо пистолета водой. При чистке трубок открываются всего-навсего люки, а конец повелитель камеры служит упором для пистолета, получи конце которого дано микроскопичный гидравлический домкрат. Вода, проникающая путем неплотности резиновых шайб получай ерше и от ерш, смачивает отложения получи стенке трубки; ершик взрыхляет отложения, смешивая их вместе с водой; резиновые шайбочки снимают отложения со стенок трубки да совместно из вплавь выносят их изо трубки во заднюю водяную камеру конденсатора.

04.4.9. Для чистки трубок конденсатора ото твердых накипных отложений начинает разыскивать утилизация способ разрушения отложений с помощью струй воды, вытекающих из большенный скоростью изо сопл, к которым подводится кипяток около высоким давлением. Установка состоит из насосного агрегата вместе с подачей прежде 08 м 0 /ч, создающего давление 09 - 09 МПа (около 000 - 000 кгс/см 0 ), глубокого высокопрочного шланга равным образом аппарата про очистки: полого штока со сменной сопловой головкой. Сопловая оконечность на зависимости от подлежащего очистке объекта может бытовать вращающейся по-под действием реактивных сил струи воды, может опять же образовывать при соответствующем расположении сопл труд чтобы поступательного движения головки по части длине очищаемой трубки. Струя воды разрушает накипные отложения, невыгодный повреждая металла трубки, равно выносит их из трубки.

05. ОПТИМАЛЬНЫЙ РЕЖИМ ЭКСПЛУАТАЦИИ КОНДЕНСАЦИОННОЙ УСТАНОВКИ

05.1. Оптимальный расход охлаждающей воды

05.1.1. При прямоточном водоснабжении разработочный персонал электростанции может не осталять без влияния получай разрежение всего порядком изменения расхода охлаждающей воды, почто позволяет быть известных условиях достигнуть повышения экономичности турбоустановки следовать счет уменьшения капиталовложения мощности для доставление циркуляционных насосов.

Подача воды насосами ОПВ может присутствовать изменена на диапазоне 00 - 00 % (от 000 по 00 - 00 %) поворотом лопастей рабочего колеса. Регулируемый размах изменения подачи может фигурировать существенно расширен применением пользу кого привода циркуляционных насосов двухскоростных электродвигателей (например, от частотой вращения 065 и 085 об/мин). Как известно, установка дросселированием неэкономично, где-то что фактически безграмотный приводит ко уменьшению затраты электроэнергии получи и распишись перекачку циркуляционной воды. Этот способ, на электростанциях безграмотный применяется.

05.1.2. Увеличение расхода охлаждающей воды путем конденсатор всегда приводит для углублению вакуума равно рядом исходном вакууме ниже предельного с целью данной турбины - для соответствующему увеличению развиваемой турбоустановкой мощности и, следовательно, для повышению ее экономичности брутто. Поскольку, однако, подъём расхода охлаждающей воды требует дополнительной капиталовложения мощности получай привод циркуляционных насосов, экономическая полезность увеличения расхода охлаждающей воды зависит через изменения мощности турбоустановки нетто, т.е. с соотношения посередь приростом мощности турбоагрегата во результате углубления вакуума да дополнительной затратой мощности сверху циркуляционные насосы. Увеличение расхода воды целесообразно лишь только на фолиант случае, разве повышение мощности турбины больше увеличения извод мощности для пригон циркуляционных насосов. Расход охлаждающей воды, отвечающий наибольшему выигрышу мощности, является оптимальным для того заданных значений паровой нагрузки конденсатора (электрической нагрузки турбоагрегата) и температуры охлаждающей воды.

05.2. Графики оптимальных расходов охлаждающей воды

05.2.1. Построение режимных графиков работы циркуляционных насосов производится расчетным путем. При расчетах используются следующие нормативные сиречь полученные с испытаний подле реальных условиях данной электростанции характеристики:

- типовая энергетическая рекомендательное письмо турбоагрегата, включающая сетку поправок ко мощности в отклонение давления в конденсаторе; могут тоже применяться причина проведенных тепловых испытаний турбоагрегата бери данной электростанции;

- типовая нормативная энергетическая характеристика конденсационной установки [2, 0 - 0];

- ярлык циркуляционных насосов (давление да потребляемая мощность на зависимости с подачи в целях разных значений угла поворота лопастей, интересах разной частоты вращения двухскоростного электродвигателя); используются характеристики, полученные при испытании насосов [9], тож модельные, приведенные на каталогах насосного оборудования [12, 03];

- гидравлическая рекомендательное письмо тракта, циркуляционной воды от аванкамеры предварительно переливного порога сифонного колодца (определяется согласно [9]).

05.2.2. Влияние получи и распишись важность оптимального расхода охлаждающей воды ее температуры да электрической нагрузки энергоблока иллюстрирует схема (рис. 05.1), созданный на энергоблока 000 МВт не без; включенными в соответствии с блочной схеме насосами ОПВ-5-110, приводимыми двухскоростными электродвигателями (365/485 об/мин). На этом графике представлена рабство изменения мощности энергоблока нетто D N бл (разности прироста развиваемой турбиной мощности да дополнительной издержки мощности возьми привод циркуляционных насосов) ото расхода охлаждающей воды присутствие разных ее температурах равным образом нагрузках энергоблока 000 да 060 МВт. При расчетах значений D N бл на качестве исходного принимался расход охлаждающей воды 03000 м 0 /ч.

График (см. рис. 05.1) показывает, сколько возле номинальной нагрузке энергоблока да высокой температуре охлаждающей воды экономически оправданным является максимально обеспечиваемый установленными циркуляционными насосами издержки охлаждающей воды; близ нагрузке 060 МВт (около 00 % номинальной) приемлемый издержка охлаждающей воды меньше. С уменьшением температуры охлаждающей воды значения оптимального расхода воды тоже уменьшаются.

Значительное буксир для трансформация мощности энергоблока нет-то в результате изменения расхода охлаждающей воды оказывает характер кривых изменения мощности турбины на зависимости ото вакуума (см. рис. 0.1). В зоне беда малых давлений во конденсаторе (глубокого вакуума, близкого для предельному) польза мощности турбины при понижении давления на конденсаторе резким движением уменьшается (нижний изгиб кривой), около сих условиях возрастает дело изменения мощности, затрачиваемой получи циркуляционные насосы.

05.2.3. По результатам определения оптимальных расходов охлаждающей воды быть различных условиях строится план оптимальных значений подачи циркуляционных насосов, изображённый бери рис. 15.2.

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания соответственно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 05.1. Приращение мощности (нетто) турбоагрегата 000 МВт на зависимости с температуры да расхода охлаждающей воды:

- возле нагрузке 000 МВт; - присутствие нагрузке 060 МВт

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания в соответствии с эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 05.2. Оптимальные траты охлаждающей воды в конденсаторы турбины 000 МВт на зависимости через нагрузки турбоагрегата равно температуры воды:

0 - максимально возможная подача циркуляционных насосов

Максимальная снабжение циркуляционных насосов близ заданной гидравлической характеристике системы водоснабжения определяется установленным ТУ наибольшим домиком поворота рабочих лопастей насоса или на случае ограничения по части электрической части насосного агрегата допустимой нагрузкой электродвигателей. Из письменность (см. рис. 05.2) видно, сколько на рассматриваемом случае близ номинальной нагрузке энергоблока максимальная приток насосов (максимальный расход охлаждающей воды) экономически оправдана на диапазоне температур охлаждающей воды ото 01 °C равным образом выше. При температурах далее 01 °C целесообразно свертывание расхода воды приближенно накануне 05 % максимального значения. При нагрузке энергоблока 00 % размах работы с максимальным расходом воды чрезвычайно сужается: начиная от температуры воды 03 °C равным образом внизу разумно спад расхода воды почти до 60 % максимального значения возле в наибольшей степени низкой температуре.

05.2.4. Из приведенных графиков видно, что такое? размер изменения расхода воды обеспечивается возле работе энергоблоков на режиме поддержания оптимального расхода охлаждающей воды, alias во режиме оптимального вакуума.

В отдельных случаях на направление года, во частности на паводковый период, может совершаться вариация уровня воды во источнике водоснабжения, в чем дело? оказывает вдохновение получи и распишись гидравлическую характеристику циркуляционного тракта.

В томик случае, коли отклонение уровня достигает 00 - 00 кПа (3 - 0 м вод. ст.), синтезирование оптимальных расходов охлаждающей воды должен быть произведен ради нескольких значений уровня води на реке или водохранилище.

05.3. Указания для расчету оптимальных расходов охлаждающей воды

05.3.1. В табл. 05.1 показан распорядок расчета оптимальных расходов охлаждающей воды с целью турбоустановки со блочной системой циркуляционного водоснабжения (два циркуляционных насоса) и водохранилищем-охладителем возле различных нагрузках энергоблока и температурах охлаждающей воды.

05.3.2. Затрата мощности бери электродвигатели определяется по рис. 05.3. Диаграмма строится по мнению напорной характеристике насоса - зависимости давления насоса Н ото подачи Q для различных углов поворота лопастей d (по данным испытании иначе говоря по каталогу-справочнику [12, 03]). Затрата мощности получай приводной электродвигатель N эд (кВт), указанная на нижней части диаграммы, рассчитывается соответственно формуле

идеже Q = W + W сн - снабжение насоса, м 0 /ч;

H - давление, развиваемое насосом, м вод. ст.;

r - массивность воды, кг/м 0 ;

h н равно h эд - соответствующе полезное действие насоса [12, 13] равным образом электродвигателя (по справочнику).

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания сообразно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. 05.3. Диаграмма пользу кого определения мощности, потребляемой циркуляционным насосом

Кривые мощности бери нижней части диаграммы рассчитываются и отроятся возьми диаграмме в целях различных углов поворота лопастей d аналогично верхней части диаграммы.

Таблица 05.1

Наименование

Обозначение

Способ определения

Режимы насосов

0

0

...

п

0

0

...

п

0. Электрическая производительность турбоагрегата, МВт

N э

Задается

Номинальная...

До ...

0. Расход под масть во конденсатор, кг/с (т/ч)

D 0

По температурный характеристике турбины на N э

0. Удельная теплота, передаваемая отработавшим плот охлаждающей воде, кДж/кг (ккал/кг)

D h

Принимается 0250 кДж/кг (540 ккал/кг) или определяется по мнению температурный характеристике турбины

0. Подача двух насосов, м 0

Q

Задается с минимального перед максимального значения

...

...

...

...

...

...

...

...

0. Суммарная потребление мощности держи электродвигатели двух насосов, кВт

N эд

Мощность одного электродвигателя по характеристике N эд = f ( Q ) (см. рис. 15.3)

...

...

...

...

...

...

...

...

0. Приращение траты мощности возьми электродвигатели, кВт

D N эд

N эд -

0

...

...

...

0

...

...

...

0. Расход воды нате с.н. энергоблока, м 0

W с.н

По данным электростанции

0. Расход охлаждающей воды получи и распишись конденсатор, м 0

W

Q - W с.н

...

...

...

...

...

...

...

...

0. Нагрев воды на конденсаторе через максимального предварительно минимального значения, °C

D t на

...

...

...

...

...

...

...

...

00. Расчет приращения мощности брутто рядом различных температурах охлаждающей воды

00.1. t - минимальная

00.1.1. Температура воды бери выходе, °C

t

t + D t на

...

...

...

мин

...

...

...

...

00.1.2. Температурный прессинг во конденсаторе, °C

d t

По нормативной характеристике конденсатора про t , D 0 равно W

...

...

...

...

...

...

...

...

00.1.3. Температура насыщения отработавшего пара, °C

t 0

t + d t

макс

...

...

мин

...

...

...

...

00.1.4. Давление дружка во конденсаторе, кПа (кгс/cм 0 )

р 0

По таблицам теплофизических свойств водяного пара по t 0

макс

...

...

мин

...

...

...

...

00.1.5. Приращение мощности турбоагрегата брутто, кВт

D N т

По поправочной согнутый получи насилие на конденсаторе по отношению для р 0 макс

0

...

...

...

0

...

...

...

00.1.6. Приращение мощности энергоблока брутто, кВт

D N бл

D N т - D N эд

0

...

...

...

0

...

...

...

00.2. t =5 °C равным образом т.д. (аналогично с целью других значений t )

Способ пользования диаграммой показан пунктиром с целью определенной подачи насоса (точка 0 ) равно заданной характеристики тракта определяется требуемый раствор поворота лопастей (точка 0 ) равно на нижней части диаграммы в области Q да d (точка 0 ) находится мощность электродвигателя (точка 0 ).

05.3.3. По результатам расчетов, сведенным на табл. 05.1, строятся предоставленные к рассмотренного примера в рис. 05.1 зависимости приращения мощности энергоблока нетто D N бл ото расхода охлаждающей воды через конденсатор чтобы различных нагрузок энергоблока N э да значений температуры охлаждающей воды t .

По найденным да построенным для графиках зависимостям D N бл через температуры охлаждающей воды да нагрузки энергоблока определяются значения оптимального расхода охлаждающей воды W опт , которые да наносятся в графике режимов (см. рис. 05.2) на зависимости с температуры охлаждающей воды t . Для разных нагрузок энергоблока.

Для большего комфорт таковой чертёж может существовать дополнен вспомогательным графиком, показывающим к данной характеристики циркуляционного тракта подначальность угла поворота лопастей рабочих колес циркуляционных насосов через подачи насосов. Этот график позволяет эксплуатационному персоналу сам определить основной поправочный параметр насоса - пеленг поворота лопасти - для обеспечения необходимого примирительно графику (см. рис. 05.2) оптимального расхода охлаждающей воды.

05.3.4. В рассмотренном превыше примере было принято, что характеристики двух циркуляционных насосов равным образом гидравлические характеристики циркуляционных трактов двух половин конденсатора полностью идентичны. Если а характеристики насосов и циркуляционных трактов, относящиеся ко разным половинам конденсаторов, неодинаковы, в таком случае обсчитывание расходы мощности на электродвигатели насосов положено объединение штату раздельно, с целью каждого в области своей характеристике (см. рис. 05.3), а спустя время издержки мощности на электродвигатели двух насосов складываются.

05.3.5. Как видимое дело изо рис. 05.2, подле низких температурах охлаждающей воды равно малых электрических нагрузках энергоблока расход воды от триммер с соображений обеспечения максимальной экономичности энергоблока принуждён являться вопрос жизни и смерти снижен (за счет уменьшения угла поворота лопастей, перехода в побольше низкую частоту вращения электродвигателя). Так, например, рядом нагрузке энергоблока 160 МВт равным образом температуре воды 0 °C наилучший жертва охлаждающей воды составляет общем 05000 м 0 /ч. Этому расходу воды соответствует пониженная приблизительно давно 0,3 м/с бойкость воды в трубках. При малых скоростях воды трубки бегло загрязняются, главным образом через отложений содержащихся во воде взвешенных веществ, уважение в чем дело? свертывание расхода охлаждающей воды до расчетного оптимального значения может обусловить ко отрицательному эффекту. Интенсивность отложений на трубках около снижении скорости воды зависит ото ее качества да может фигурировать различной получай каждой конкретной электростанции равным образом модифицироваться вот времени.

Поскольку понять возбуждение сего положение расчетным путем, не представляется возможным, удовлетворительный высший рубеж уменьшения расхода охлаждающей воды приходится вводиться равным образом корректироваться с учетом изменения качества воды получай основе данных эксплуатационного опыта бери каждой электростанции.

05.3.6. Изложенная во разд. 05.2 равным образом 05.3 методика определения оптимального расхода охлаждающей воды конденсаторов энергоблоков относится для случаю блочной системы водоснабжения, т.е. для наиболее простому случаю; для того решения таковский задачи в большинстве случаев оказывается достаточными поуже выпущенные по части данному типу оборудования нормативные материалы, вслед за исключением гидравлической характеристики системы водоснабжения, которая, во вкусе правило, индивидуальна для каждой электростанции, сия характеристика, а вот и все да другие, если они отсутствуют, должны бытовать сняты чтобы фактических условий работы оборудования получай данной электростанции силами служб наладки электростанции или — или РЭУ (ПЭО).

Используя на качестве примера форму табл. 05.1 равным образом графики возьми рис. 15.1 - 05.3, построенные согласно для энергоблоку 000 МВт, можно силами электростанции либо — либо РЭУ рассчитать, равным образом создать в целях блочных схем водоснабжения кривая оптимальных расходов охлаждающей воды через конденсаторы.

05.3.7. Если во качестве водоохладителей во блоке применены градирни, загадка определения оптимального расхода охлаждающей воды становится побольше сложной, затем что жар поступающей в конденсатор воды зависит на этом случае с гидравлического режима градирни да метеорологических условий, за а возлюбленная далеко не может быть самоочевидно задана.

Задача много усложняется в свой черед на случае центральной береговой насосной от подачей воды ко конденсаторам турбин согласно общим магистральным водоводам, особенно в целях ТЭЦ вместе с разнотипными турбоагрегатами, которые ко тому но могут эксплуатироваться с переменными во поток суток паровыми нагрузками конденсатора. При этой схеме циркуляционного водоснабжения вариация расхода охлаждающей воды не считая поворота лопастей точный достигается изменением количества насосов, работающих синхронно для общий магистральный водовод. Решение этой задачи значит следовать рамки настоящих Методических указаний.


Приложение 0

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ КОНДЕНСАТОРОВ ПАРОВЫХ ТУРБИН

Таблица П1.1

Конденсаторы конденсационных турбин ТЭС

Наименование

Завод-изготовитель

ПОТ ЛМЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОТ ЛМЗ

Тип конденсатора

00 КЦС-3

00 КЦС-5

000 КЦС-2, 000 КЦС-4

K-100-3685

K-150-9115

000-КЦС-2, 000-КЦС-3

K-15240

000-КЦС-1, 000-КЦС-3

K-11520

000-КЦС-4

000-КЦС-3

0200-КЦС-3

Тип турбины

K-60-90-1, К-60-90-2

К-50-90-3

K-100-90-2, K-100-90-6

К-100-90

K-160-130

K-200-130

К-300-240

К-300-240

К-500-240

К-500-240-4

К-800-240-3

К-1200-240-3

Количество корпусов конденсатора

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Расчетные значения:

номинального расхода двое на конденсатор, * кг/с (т/ч)

09 (140)

09 (140)

08 (280)

04,1 (266,5)

02,2 (330,9)

011 (400)

056,5 (563,6)

059,0 (573,4)

066,6 (960)

048 (892)

000 (1440)

096 (2140)

давления два на конденсаторе, кПа (кгс/см 0 )

0,95 (0,03)

0,43 (0,035)

0,43 (0,035)

0,95 (0,03)

0,43 (0,035)

0,43 (0,035)

0,43 (0,035)

0,43 (0,035)

0,42 (0,045)

0,5 (0,0357)

0,43 (0,035)

0,38 (0,0344)

расхода охлаждающей воды * кгс/(м 0 /ч)

0220 (8000)

0220 (8000)

0440 (16000)

0540 (16350)

0790 (20800)

0940 (25000)

0670 (34800)

00000 (36000)

04300 (51480)

04300 (51480)

00300 (73000)

09100 (104500)

температуры охлаждающей воды, °C

00

00

00

00

02

00

02

02

05

02

02

02

Площадь поверхности охлаждения * , м 0

0000

0000

0000

0370

0115

0000

05240

05400

03040

02500

00200

00000

Диаметр трубок, мм

05/23

05/23

05/23

05/23

08/26

00/28

08/26

08/26

08/26

08/26

08/26

08/26

Длина трубок на одном корпусе, мм

0650

0650

0650

0350

0850

0065

0850

0930

0890

0930

02000

02000

Количество трубок *

0800

0800

01600

02760

01712

01940

09592

09600

09480

08436

09250

07144

Число ходов охлаждающей воды

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Гидравлическое сопротивление, кПа (м вод. ст.)

00,3 (3,6)

05,3 (3,6)

05,3 (3,6)

02,4 (3,3)

09,2 (4,0)

07,3 (3,8)

02,2 (4,3)

07,1 (4,8)

09,3 (4)

04,1 (4,5)

08,8 (6)

08,8 (6)

Расположение корпусов насчет оси турбины

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, продольное, последовательное соединение корпусов в области охлаждаю щей воде

Подвальное, продольное, последовательное соединение корпусов соответственно охлаждающей воде

Подвальное, продольное, последовательное соединение корпусов в области охлаждающей воде

* Приведены суммарные значения ради всех корпусов конденсатора.

Таблица П1.2

Конденсаторы теплофикационных турбин

Наименование

Завод- бутафор

ПОТ ЛМЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОТ ЛМЗ

ПОТ ЛМЗ

ПО ТМЗ

ПО ТМЗ

ПО ТМЗ

ПОТ ЛМЗ

ПО ТМЗ

Тип конденсатора

00-КЦС-4

К2-3000-2

00-КЦС

00-КЦС

КГ2-6200

К-2-6000-1

КГ2-12000-1

080-КЦС

K2-14000-1

Тип турбины

ВПТ-50-3, ВПТ-50-2

T-50-130

ПТ-60-130/3

ПТ-80/100-130/13

T-100-130

ПТ-135/165-130/15

T-175/210-130

T-180/210-130

Т-250/300-240-2

Количество корпусов конденсаторов

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Расчетные значения:

номинального расхода пава во конденсатор, 0 кг/с (т/ч)

05,8 (165)

08,9 (140)

00 (180)

00,4 (220)

07,8 * (280)

08,9 ** (320)

041,67 ** (510)

028 (461)

048,6 ** (535)

давления дружка во конденсаторе, кПа (кгс/см 0 )

0,98 (0,06)

0,92 (0,04)

0,92 (0,04)

0,88 (0,06)

0,6 (0,057)

0,3 (0,074)

0,0 (0,051) ***

0,4 (0,065)

0,27 (0,064)

0,8 (0,059)

расхода охлаждающей воды, 0 кгс (м 0 /ч)

0220 (8000)

0945 (7000)

0220 (8000)

0220 (8000)

0444 (16000)

0444 (12400)

0889 (24800)

0111 (22000)

0778 (28000)

температуры охлаждающей воды, °C

00

05

05

00

00

00

00

00

00

Площадь поверхности охлаждения, 0х, 0х, м 0

0000

0000

0000

0000

0180

0010

01960

0000

03800

Диаметр, трубок, мм

05/23

04/22

05/23

05/23

04/22

04/22

04/22

08/26

04/22

Длина трубок на одном корпусе 0 , мм

0650

0330

0600

0600

0500

0000

0000

0000

0000

Количество трубок 0, 0

0800

0310

0800

0800

01110

0098

08148

01374

00756

Число ходов охлаждающей воды 0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Гидравлическое сопротивление, кПа (м вод. ст.)

05,3 (3,6)

07,3 (3,8)

05,3 (3,6)

05,3 (3,6)

09,96 (6,4)

04,91 (5,6)

04,53 (7,6)

08,1 (4,9)

04,91 (5,6)

Расположение корпусов насчет оси турбины

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное, последовательное соединение корпусов за охлаждающей воде

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

0 Приведены суммарные значения к всех корпусов конденсатора.

0 Значения, включающие замонтированный группа (в конденсаторах, идеже некто применен).

0 Для конденсаторов ТМЗ интересах основных трубных пучков.

* Для номинальной конденсационной мощности.

** Для максимальной конденсационной мощности.

*** Для первого равным образом второго корпусов до пошевеливайтесь воды.

Таблица П1.3

Конденсаторы влажнопаровых турбин

Наименование

Завод-изготовитель

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОАТ ХТЗ

ПОТ ЛМЗ

Тип конденсатора

K-10120

K-12150

K-8170

К-12150

К-10120

К-22550

К-16560

К-16360

К-33160

0000-КЦС-1

Тип турбины

К-220-44

К-220-44

К-220-44-2

К-500-65/3000

К-500-65/3000

K-500-60/1500

К-750-65/3000

К-1000-60/1500-1

К-1000-60/1500-2

K-1000-60/3000

Количество корпусов конденсатора

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Расчетные значения:

номинального расхода под масть на теплообменник * , кг/с (т/ч)

002,2 (728,03)

012,5 (765)

099,47 (718,08)

090 (1764)

056,6 (1643,6)

089,8 (1763,4)

005,4 (2539,64)

036,5 (3371,58)

058,3 (3450)

083,3 (3180)

давления под масть во конденсаторе, кПа (кгс/см 0 )

0,43 (0,035)

0,09 (0,052)

0,94 (0,03)

0,9 (0,05)

0,92 (0,04)

0,88 (0,06)

0,41 (0,045)

0,92 (0,04)

0,92 (0,04)

0,09 (0,052)

расхода охлаждающей воды, кг/с (м 0 /ч)

02205 (43940)

05410 (55480)

00152 (36550)

06370 (94920)

03572 (84860)

05458 (91650)

04059 (122612)

04422 (159920)

07170 (169812)

07222 (170000)

температуры охлаждающей воды, °C

02

02

0

08

02

02

05

05

05

00

Площадь поверхности охлаждения, * м 0

00240

04300

06340

08600

00480

05110

06240

01180

09430

08000

Диаметр трубок, мм

08/26

08/26

08/26

08/25

08/25

08/26

08/26

08/26

08/26

08/26

Длина трубок во одном корпусе, мм

0890

0850

0890

0890

0890

0890

01460

0890

04000

02000

Количество трубок *

05860

01225

00900

02448

01720

01864

05824

016644

00808

03800

Число ходов охлаждающей воды

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

Гидравлическое сопротивление, кПа (м вод. ст.)

09,1 (3,99)

09,2 (4)

09,1 (3,99)

05,6 (3,63)

05,7 (3,64)

02,2 (4,3)

0,15

0,96

0,59

0,15

Расположение корпусов условно оси турбины

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное поперечное

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное

Боковое, продольное

Подвальное, поперечное

Боковое, продольное, двум группы по мнению три корпуса, последовательно соединенных до воде

Подвальное, поперечное

Подвальное, поперечное. Две группы соответственно два корпуса, по порядку соединенных по мнению воде

* Суммарные значения на всех корпусов.


Приложение 0

УСТРОЙСТВА ДЛЯ КОНТРОЛЯ ЗА РАБОТОЙ КОНДЕНСАТОРА

(рис. П2.1 - П2.6)

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания объединение эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. П2.1. Отбор сигнала для того измерения давления (вакуума) на конденсаторе:

0 - плоскопараллельные пластины; 0 - ажурный зонд; 0 - перегородка переходного патрубка; 0 - к вторичному прибору

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания за эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. П2.2. Измерение давления на контрольной ступени турбины:

0 - конденсационный сосуд; 0 - труба D y 00 мм; 0 - соединительная (импульсная) трубка диаметром 06?2 мм; 0 - запорный вентиль; 0 - накидная гайка М20?1,5 мм из ниппелем лещадь манометр

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания объединение эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. П2.3. Конденсационный утка пользу кого измерения давления:

0 - днище; 0 - труба диаметром 16?2 мм; 0 - корнет D y 00 мм; 0 - крышка; 0 - пробка; 0 - подкладка толщиной 0 - 0 мм; 0 - сосуд

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания согласно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. П2.4. Водяной П-образный дифманометр:

0 - резиновая вакуумная трубка диаметром 10?3 мм; 0 - стеклянная трубка внутренним диаметром 00 - 02 мм да длиной 0200 мм; 0 - тройник; 0 - зажим; 0 - соединительная импульсная трубка диаметром 06?2 мм; 0 - запорный рот D y 00 мм; 0 - продувка

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания сообразно эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

РД 04.30.501, МУ 04-70-122-85 Методические указания до эксплуатации конденсационных установок паровых турбин электростанций

Рис. П2.5. Устройства пользу кого измерения расхода воздуха, удаляемого изо конденсатора пароструйным эжектором:

а - выпуск эжектора вследствие атмосферную трубу (закрытый); б - выпуск эжектора на механический зал (открытый); 0 - выхлопная труба; 0 - фланец; 0 - измерительная диафрагма; 0 - этап отбора сигнала

Рис. П2.6. Мерное калиброванное задница интересах впуска воздуха

Приложение 0

НОМЕНКЛАТУРА РЕКОМЕНДУЕМЫХ СРЕДСТВ ИЗМЕРЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ В КОНДЕНСАТОРЕ

Наименование

Тип, пример

НТД

Пределы измерения абсолютного давления, кПа (кгс/см 0 )

Основная допускаемая погрешность, %

Изготовитель

Преобразователь тензорезисторный абсолютного давления

«Сапфир» 02 ДА, пример 0020

ТУ 05.02.720135-81

0 - 0 (0 - 0,06)

0 - 00 (0 - 0,10)

0 - 06 (0 - 0,16)

0,50

0,25

0,25

Завод «Манометр» (г. Москва)

Миллиамперметр самопишущий

КСУ-4, имитация 08.340.50.005

ТУ 05.05.1290.78

0 - 0 (0 - 0,06)

0 - 00 (0 - 0,10)

0 - 06 (0 - 0,16)

0,50

Завод «Львовприбор»

Преобразователь тензорезисторный абсолютного давления

«Сапфир» 051 ДА

ТУ 05.02.032173.79

0 - 0,3 (0 - 0,063)

0 - 00 (0 - 0,10)

0 - 06 (0 - 0,16)

0,50

0,25

0,25

Ивано-франковский приборостроительный заводишко

Миллиамперметр самопишущий

КСУ-4

ТУ 05.05.1290.78

0 - 0 (0 - 0,06)

0 - 00 (0 - 0,10)

0 - 06 (0 - 0,16)

0,50

Завод «Львовприбор»

Манометр абсолютного давления сильфонный гальванический с усилителем УП-20

МАС-Э3, шаблон 0533

ГОСТ 04763-78, ТУ 05.05.1290.74

0 - 0 (0 - 0,06)

0 - 00 (0 - 0,10)

0 - 06 (0 - 0,16)

0,5

0,5

0,0

Завод «Манометр» (г. Москва)

Миллиамперметр самопишущий

КСУ-4, образец 08.346.50.005 нате три точки измерения

ТУ 05.05.1290.78

0 - 0 (0 - 0,06)

0 - 00 (0 - 0,10)

0 - 06 (0 - 0,16)

0,50

Завод «Львовприбор»

Приложение 0

ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЦИРКУЛЯЦИОННЫХ НАСОСОВ

Таблица П4.1

Основные технические характеристики центробежных насосов

Тип насоса

Частота вращения, об/мин

Диаметр рабочего колеса, мм

Подача, м 0

Давление, развиваемое насосом, кПа (м вод. ст.)

Мощность держи валу насоса, кВт

коэффициент полезного действия насоса, %

Допускаемый кавитационный запас, кПа (м вод. ст.)

Завод-изготовитель

Горизонтальные

Д4000-22

(32Д-19)

050

030

040

0300 (1,75)

070 (27)

080

09

000 (10)

ПО «Насосэнергомаш»

050

030

050

0900 (1,36)

020 (22)

000

00

00 (8)

090

040

0000 (1,11)

020 (22)

000

00

00 (5)

050

0800 (1,33)

005 (10,5)

073

00

00 (6)

08Д-22

085

085

02500 (3,47)

036 (23,6)

014

08

-

Уралгидромаш (г. Сысерть)

08Д-22а

085

012

00000 (2,78)

085 (18,5)

086

06

-

вертикальные [12]

06В-22

000

0010

0850 (2,18)

078 (27,8)

080

07,0

07 (8,7)

ПО «Насосэнергомаш»

075

0750 (2,15)

040 (24,0)

090

05,2

06 (8,6)

040

0480 (2,08)

010 (21,0)

010

03,2

07 (8,7)

0690

02600 (6,28)

069 (26,9)

0935

06,0

00 (8,0)

05В-22

000

0650

01200 (5,83)

065 (26,5)

0780

06,0

00 (3,0)

0550

01250 (5,9)

010

0400

05,0

02 (8,2)

0010

01500 (3,75)

076 (27,6)

0750

06,0

06 (8,6)

02В-22

050

0940

00600 (8,5)

044 (24,4)

0355

05,2

07 (8,7)

0870

09700 (8,25)

014 (21,4)

0060

03,0

08 (8,8)

Таблица П4.2

Основные технические характеристики осевых насосов Уралгидромаша [13]

Типоразмер насоса

Подача

Давление, развиваемое насосом, кПа (м вод. ст.)

Частота вращения, об/мин

эффективность насоса (не менее), %

Допускаемый кавитационный запас, кПа (м вод. ст.)

Пределы изменений угла установки лопастей

Тип электродвигателя

Мощность, кВт

м 0

м 0

ОПВ 0-87

00700

0,97

036 (13,6)

085

06

015 (11,5)

+2°

-10°

ВАН 018/41-10У3

030

ДВДА 073/29-10-12УХЛ4

000/315

ОПВ 0-87

01700

0,25

010 (21,0)

030

06

025 (12,5)

+4°

-4°

ВАН 018/51-8УЗ

0000

ОПВ 0-87

01500

0,19

07 (9,7)

085

05

000 (10,0)

+2°30"

-6°30"

ВАН 018/41-10У3

030

ДВДА 073/29-10-12УХЛ4

000/315

ОПВ 06-87

0800

0,44

08 (4,8)

085

05

05 (7,5)

+6°

-9°

ВАН 018/28-12У3

015

00600

0,94

08 (6,8)

085

05

00 (9,0)

ВАН 018/23-10У3

015

ОПВ 0-110

08000

0,0

050 (15,0)

085

05

020 (12,0)

+2°

-10°

ВАН 043/51-12У3

0000

ОПВ 0-110

08700

0,19

020 (22,0)

085

06

030 (13,0)

+2°30"

-4°

АВ16-49-10УХЛ4

0600

ДВДА 015/49-10-12УХЛ4

0600/1000

СДВ 06-44-10УХЛ4

0600

ОПВ 0-110

09200

0,33

005 (10,5)

085

05

010 (11,0)

+2°30"

-6°30"

ВАН 043-51-12У3

0000

АБ16-31-12УХЛ4

000

СДВ 06-31-12УХЛ4

000

ОПВ 06-110

03300

0,69

02 (4,2)

065

05

05 (6,5)

+6°

-9°

ВАН 043/35-16УЗ

000

08000

0,0

05 (7,5)

085

05

010 (11,0)

ВАН 018/51-12УЗ

030

ОПВ 0-145

00500

0,47

047 (14,7)

055

06

020 (12,0)

+2°

-10°

АВ 07-49-16

0600

ДВДА 015/64-16-20УХЛ4

0400/700

ОПВ 0-145

03500

0,30

005 (10,5)

065

05

010 (11,0)

+2°30"

-6°30"

АВ 07-69-16

0250

АВ 07-49-16

0600

СДВ 07-39-16У4

0600

ОПВ 00-145

03500

0,30

070 (17,0)

065

06

020 (12,0)

+3°

-10°

АВ 07-69-16

0500

СДВ 07-59-16К

0500

ДВДА 060/64-14-16К

020/2400

ОПВ 06-145

00500

0,47

04 (7,4)

055

05

015 (11,5)

+6°

АВ 07-31-16

0000

ДВДА 015/64-10-20УХЛ4

0400/700

0450

0,80

06 (4,6)

090

05

00 (7,0)

-9°

АВ 06-41-16УХЛ4

000

ОПВ 0-185

00000

03,8

052 (15,2)

090

06

030 (13,0)

+2°

-10°

ВДС-325/44-20УХЛ4

0000

ДВДА 060/79-20-24У3

0200/1600

ОПВ 00-185

07500

05,9

086

(18,6)

090

06

030

(13,0)

+3°

-10°

ВДС2-325/44-20УХЛ4

0000

ДВДА 060/99-20-24У3

0000/2500

ВДС 0-325/44-18УХЛ4

0000

ОПВ 01-185

08000

08,9

080 (18,0)

033

06

050 (15,0)

-8°

ВДС-2-325/44-18УХЛ4

0000

ОПВ 06-135

04000

02,2

05 (5,5)

050

04

000 (10,0)

+6°

ДВДА 060/79-20-24У3

0200/1600

09700

03,8

05 (7,5)

090

04

020 (12,0)

-9°

ВДС 0-325/44-20УХЛ4

0000

ОПВ 00-260

01700

02,5

090 (19,0)

014

06

040 (14,0)

+3°

-9°

ВДС 075/130-24

02500

ОПВ 01-260

02420

04,5

050 (15,0)

014

06

030 (13,0)

-8°

ВДС-375/130-24

02500

Примечания:

0. Маркировка насосов из неподвижными лопастями ОВ.

0. Напоры да подвод указаны возле угле поворота лопастей 0°.

0. Допускаемый кавитационный провизия соответствует барометрическому давлению 060 мм рт.ст. равным образом учитывает атмосферное давление.

0. К условным обозначениям насосов добавляются следующие буквы:

К - со подводом камерного типа; Э - от электроприводом поворота лопастей; ЭП - из электрогидроприводом поворота лопастей.

Таблица П4.3

Основные технические характеристики диагональных насосов Уралгидромаша

Тип насоса

Частота вращения, об/мин

Диаметр рабочего колеса, мм

Угол установки лопастей град.

Подача, м/ч (м 0 /c)

Давление, развиваемое насосом, кПа (м вод. ст.)

Мощность для валу насоса, кВт

КПД, %

Допускаемый кавитационный запас, кПа (м вод. ст.)

06 ДПВ 0,5/2,3 К

085

0020

+2

03300 (3,69)

010 (21,0)

065

05,0

020 (12,0)

030 ДПВ 0/23 ЭГ

065

0350

-

08800 (8,0)

030 (23,0)

0200

08,0

035 (13,5)

070 ДПВ 02/22 ЭГ

000

0750

-

03200 (12,0)

020 (22,0)

0500

08,0

020 (12,5)

Приложение 0

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ОСНОВНЫХ ЭЖЕКТОРОВ

Таблица П5.1

Технические данные основных пароструйных эжекторов

Наименование

Тип эжектора

ЭП-3-75 ПОАТ ХТЗ

ЭП-3-150 ПОАТ ХТЗ

Давление в стороне всасывания на расчетном режиме, кПа (кгс/см 0 )

0,70 (0,0275)

0,06 (0,0310)

Расчетные, траты воздуха/гремучего газа, кг/с (кг/ч)

0,007/0 (25/0)

0,014/0 (50/0)

Температура отсасываемой смеси, °C

07,5

07,0

Расход охлаждающей воды, кг/с (т/ч)

06 (165)

032 (500)

Температура охлаждающей воды сверху входе, °C

07,6

06,6

Расход ровня держи эжектор, кг/с (кг/ч)

0,315 (1135)

0,60 (2164)

Давление рабочего пара, МПа (кгс/см 0 )

0,510 (5,2)

0,510 (5,2)

Номер ступени

I

II

III

I

II

III

Расход рабочего пара, кг/с (кг/ч)

0,052 (186)

0,092 (332)

0,146 (1527)

0,107 (385)

0,279 (1004)

0,403 (1452)

Геометрические размеры ступеней сжатия

Диаметры, мм:

критического сечения сопла

0,0

02,4

05,6

03,5

09,5

02,0

выходного сечения сопла

02

02

00

07

06

00

входного сечения камеры смешения d 0

013

06

04

062

010

03

выходного сечения камеры смешения d 0

03

05

05

014

04

00

выходного сечения диффузора d c

038

030

004

050

016

025

Длина, мм:

конической части камеры смешения L для

030

042

010

040

086

03

цилиндрической части камеры смешения L ц

000

020

040

040

050

050

диффузора L д

070

025

090

080

060

000

Расстояние через сопла перед камеры смешения L е , мм

08

01

-1

060

02

08

Площадь поверхности теплообменников F , м 0

04,0

0,6

0,6

00,0

00,0

00,0

Давление выхлопа подле расчетном расходе воздуха, кПа (кг/см 0 )

-

-

-

-

-

-

Максимальная рабочая доставка эжектора (по сухому воздуху), кг/с (кг/ч)

0,021 (75)

0,042 (150)

¬ 0,042 (150) ®

Продолжение таблицы П5.1

Наименование

Тип эжектора

ЭП-3-100/300 ПОАТ ХТЗ

ЭП-3-55-150 ПОАТ ХТЗ

Давление получи и распишись стороне всасывания на расчетном режиме, кПа (кгс/см 0 )

0,78 (0,0385)

0,68 (0,0375)

Расчетные затрата воздуха/гремучего газа, кг/с (кг/ч)

0,011/0,017 (40/60)

0,011/0,004 (40/15)

Температура отсасываемой смеси, °C

07,0

01,0

Расход охлаждающей воды, кг/с (т/ч)

03 (227)

032 (500)

Температура охлаждающей воды получи и распишись входе, °С

08,0

08,7

Расход близнецы в эжектор, кг/с (кг/ч)

0,04 (3746)

0,98 (3552)

Давление рабочего пара, МПа (кгс/см 0 )

0,510 (5,2)

0,510 (5,2)

Номер ступени

I

II

III

I

II

III

Расход рабочего пара, кг/с (кг/ч)

0,403 (1452)

0,291 (1047)

0,346 (1247)

0,34 (1224)

0,386 (1391)

0,260 (937)

Геометрические размеры ступеней сжатия

Диаметры, мм:

критического сечения сопла

08,5

02,5

04,5

04,0

05,6

01,0

выходного сечения сопла

012

04

00

005

00

05

входного сечения камеры смешения d 0

072

012

02

025

020

05

выходного сечения камеры смешения d 0

047

05

05

070

06

02

выходного сечения диффузора d c

070

096

061

090

084

011

Длина, мм:

конической части камеры смешения L ко

025

020

000

062

000

010

цилиндрической части камеры смешения L ц

012

050

060

097

000

020

диффузора L д

0000

066

036

071

065

004

Расстояние с сопла поперед камеры смешения L не без; , мм

016

04

0

030

00

02

Площадь поверхности теплообменников F , мм 0

00,0

02,5

-

01,0

07,0

05,0

Давление выхлопа подле расчетном расходе воздуха, кПа (кгс/см 0 )

¬ 017,5 (1,2) ®

¬ 017,5 (1,2) ®

Максимальная рабочая еда эжектора (по сухому воздуху), кг/с (кг/ч)

¬ 0,083 (300) ®

¬ 02 (150) ®

Продолжение таблицы П5.1

Наименование

Тип эжектора

ЭП-3-220 ПОАТ ХТЗ

ЭП-3-600 ПОТ ЛМЗ

Давление бери стороне всасывания на расчетном режиме, кПа (кгс/см 0 )

0,18 (0,0426)

0,45 (0,0250)

Расчетные издержки воздуха/гремучего газа, кг/с (кг/ч)

0,011/0,055 (40/20)

-

Температура отсасываемой смеси, °C

03,0

-

Расход охлаждающей воды, кг/с (т/ч)

053 (550)

00,3(75); 02,3 (46); 0,0 (29)

Температура охлаждающей воды держи входе, °C

01,0

-

Расход близнецы держи эжектор, кг/с (кг/ч)

0,825 (2973)

0,167 (600)

Давление рабочего пара, МПа (кгс/см 0 )

0,784 (8,0)

0,27 (13,0)

Номер ступени

I

II

III

I

II

III

Расход рабочего пара, кг/с (кг/ч)

0,231 (833)

0,231 (833)

0,363 (1507)

0,056 (200)

0,056 (200)

0,056 (200)

Геометрические размеры ступеней сжатия

Диаметры, мм:

критического сечения сопла

06,0

06,0

00,3

0,3

0,8

02,0

выходного сечения сопла

06

05

01

02

01

04

входного сечения камеры смешения d 0

057

02

08

035

00

03

выходного сечения камеры смешения d 0

033

05

08

02

06

02

выходного сечения диффузора d c

000

087

038

035

09

00

Длина, мм:

конической части камеры смешения L для

013

022

02

056

046

07

цилиндрической части камеры смешения L ц

092

000

022

065

065

040

диффузора L д

022

030

023

000

000

070

Расстояние через сопла поперед камеры смешения L со , мм

054

07

07

05

00

00

Площадь поверхности теплообменников F , мм 0

00,0

00,0

00,0

04,3

0,4

0,1

Давление выхлопа около расчетном расходе воздуха, кПа (кгс/см 0 )

¬ 008 (1,1) ®

-

-

-

Максимальная рабочая доставка эжектора (по сухому воздуху), кг/с (кг/ч)

¬ 0,061 (220) ®

¬ 0,019 (70) ®

Продолжение таблицы П5.1

Наименование

Тип эжектора

ЭП-3-600-4 ПОТ ЛМЗ

ЭП-3-600-4(М) ПОТ ЛМЗ

Давление возьми стороне всасывания на расчетном режиме, кПа (кгс/см 0 )

0,45 (0,0250)

Расчетные затраты воздуха/гремучего газа, кг/с (кг/ч)

0,0194 (70)

-

Температура отсасываемой смеси, °C

-

-

Расход охлаждающей воды, кг/с (т/ч)

09,4 (70)

09,4 (70)

Температура охлаждающей воды для входе, °C

00

00

Расход близнецы для эжектор, кг/с (кг/ч)

0,167 (600)

0,203 (730)

Давление рабочего пара, МПа (кгс/см 0 )

0,27 (13,0)

0,49 (5,0)

Номер ступени

I

II

III

I

II

III

Расход рабочего пара, кг/с (кг/ч)

0,056 (200)

0,056 (200)

0,056 (200)

-

-

-

Геометрические размеры ступеней сжатия

Диаметры, мм:

критического сечения сопла

0,8

0,8

0,8

01,2

01,2

01,2

выходного сечения сопла

02

01

04

-

-

-

входного сечения камеры смешения d 0

035

00

03

-

-

-

выходного сечения камеры смешения d 0

02

06

02

00

07

00

выходного сечения диффузора d c

035

00

00

-

-

-

Длина, мм:

конической части камеры смешения L ко

056

046

00

-

-

-

цилиндрической части камеры смешения L ц

070

080

050

-

-

-

диффузора L д

094

094

060

-

-

-

Расстояние ото сопла вплоть до камеры смешения L не без; , мм

05

00

00

01

0

0

Площадь поверхности теплообменников F , мм 0

04,2

0,0

0,1

-

-

-

Давление выхлопа присутствие расчетном расходе воздуха, кПа (кгс/см 0 )

-

-

-

-

-

-

Максимальная рабочая приток эжектора (по сухому воздуху), кг/с (кг/ч)

-

-

-

¬ 0,019 (70) ®

Окончание таблицы П5.1

Наименование

Тип эжектора

ЭП-3-700-1 ПОТ ЛМЗ

ЭП-3-2, ЭП-3-2А

ЭПО-3-135 I равным образом ЭПО-3-135 II

Давление для стороне всасывания во расчетном режиме, кПа (кгс/см 0 )

-

0,4 (0,033)

Расчетные траты воздуха/гремучего газа, кг/с (кг/ч)

-

0,0236 (85)

Температура отсасываемой смеси, °C

-

-

Расход охлаждающей воды, кг/с (т/ч)

09,4 (70)

09,4/55,6 (70/200)

Температура охлаждающей воды в входе, °C

-

06,0

Расход двое держи эжектор, кг/с (кг/ч)

0,194 (700)

0,236 (830)

Давление рабочего пара, МПа (кгс/см 0 )

0,49 (5,0)

0,49 (5,0)

Номер ступени

I

II

III

I

II

III

Расход рабочего пара, кг/с (кг/ч)

-

-

-

0,083 (300)

0,083 (300)

0,064 (230)

Геометрические размеры ступеней сжатия

Диаметры, мм:

критического сечения сопла

03,5

01,2

00,0

02,0

02,0

00,4

выходного сечения сопла

-

-

-

05,4

03

08

входного сечения камеры смешения d 0

-

-

-

000

03

02

выходного сечения камеры смешения d 0

05

05

06

07

03

08

выходного сечения диффузора d c

-

-

-

027

07

00

Длина, мм:

конической части камеры смешения L для

-

-

-

015

090

035

цилиндрической части камеры смешения L ц

-

-

-

090

025

010

диффузора L д

-

-

-

030

015

030

Расстояние с сопла вплоть до камеры смешения L не без; , мм

00

0

0

00

0

0,0

Площадь поверхности теплообменников F , мм 0

-

-

-

04,2

0,0

0,1

Давление выхлопа возле расчетном расходе воздуха, кПа (кгс/см 0 )

-

-

-

-

-

-

Максимальная рабочая еда эжектора (по сухому воздуху), кг/с (кг/ч)

¬ 0,019 (70) ®

¬ 0,0375(135) ®

Таблица П5.2

Технические эмпирика основных водоструйных эжекторов

Наименование

Тип эжектора

ЭB-4-1400 ЛМЗ

ЭВ ПОАТ ХТЗ

ЭВ-7-1000 ВТИ

ЭВ-7-1700 ВТИ

Диаметр рабочего сопла, мм

05

05

06

06

Количество рабочих сопл

0

0

0

0

Диаметр камеры смешения, мм

015?4

02?4

000?7

025?7

Расчетная ликвидус рабочей воды, °C

00

00

00

02

Номинальное принуждение рабочей вода, кПа (кгс/см 0 )

043,2 (3,5)

035,5 (7,5)

043,2 (3,5)

043,2 (3,5)

Объемная продуктивность нате сухом воздухе * , м 0

0160

0920

0500

0950

Расчетный деньги на прожитие рабочей воды, м 0

0545

030

0000

0700

* При давлении рабочей воды, зависящем ото типа циркуляционного да подъемного насосов да отличающемся ото номинального объемная отдача требует пересчета.

Приложение 0

ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ КОНДЕНСАТНЫХ НАСОСОВ

Тип насоса

Подача, м 0

Давление развиваемое насосом, кПа (м вод. ст.)

Допускаемый кавитационный запас, кПа (м вод. ст.)

Частота вращения, об/мин

Мощность, кВт

КПД, %

Применяется на турбоустановке

Количество насосов

Кс-80-155

00

0550 (155)

06 (1,6)

0000

02

05

ПГ-80/100-130/3 ПОТ ЛМЗ

0

Кс-125-140

025

0400 (140)

06 (1,6)

0000

07

02

T-50-130-6 ПО ТМЗ

0

КсВ-200-220

000

0200 (220)

05 (2,5)

0500

064

03

К-220-44

0

КсВ-320-160

020

0600 (160)

00 (2,0)

0500

085

05

T-175/210-130 ПО ТКЗ

0

T-110/120-130-4 ПО ТКЗ

0

ПТ-135/165-130-15 ПО ТМЗ

0

К-200-130 ПОТ ЛМЗ

0

T-180/200-130-1 ПОТ ЛМЗ

0

КсВ-500-85

000

050 (85)

06 (1,6)

0000

054

05

К-500-240 ПОТ ЛМЗ

0

К-300-240 ПОАТ ЛМЗ

0

Т-250-240 ПО ТМЗ

0

КсВ-500-150

000

0500 (150)

05 (2,5)

0500

072

05

К-160-130 ПОАТ XTЗ

0

КcBA-500-220

000

0200 (220)

05 (2,5)

0500

000

05

К-220-44 ПОАТ ХТЗ

0

KcB-1000-95

0000

050 (95)

05 (3,5)

0000

042

06

К-800-240 ПОТ ЛМЗ

0

KсBA-1000-180

0000

0800 (180)

05 (3,5)

0500

013

00

К-500-60/1500 ПОАТ ХТЗ

0

КсВА-1500-120

0500

0200 (120)

03 (2,3)

040

000

00

К-500-65/3000 ПОАТ ХТЗ

0

К-500-60/1500 ПОАТ ХТЗ

0

KcB-1500-120

0850

050 (95)

08 (2,8)

040

092

09

К-1000-60/1500 ПОАТ ХТЗ К-1000-60/3000 ПОТ ЛМЗ

0

Список использованной литературы

0. РУКОВОДЯЩИЕ указания по тепловому расчету поверхностных конденсаторов мощных турбин тепловых равным образом атомных электростанций. М.: СТО Союзтехэнерго, 1982.

0. НОРМАТИВНЫЕ характеристики конденсационных установок паровых турбин подобно К. М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 0974.

0. МЕТОДИЧЕСКИЕ указания до организации измерений расхода воды во водоводах большого диаметра не без; помощью сегментных диафрагм. М.: СПО Союзтехэнерго, 0979.

0. МЕТОДИЧЕСКИЕ указания по испытаниям конденсационных установок паровых турбин: МУ 34-70-010-82. М.: СПО Союзтехэнерго, 0982.

0. ТИПОВАЯ энергетическая характеристика конденсатора 000-КЦС-3 турбины К-300-240 ЛМЗ: ТХ-34-70-001-82. М.: СПО Союзтехэнерго, 0982.

0. НОРМАТИВНЫЕ характеристики конденсаторов турбин T-50-130 ТМЗ, ПТ-60-130/13 и ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ. М.: СПО Союзтехэнерго, 0981.

0. ТИПОВАЯ энергетическая характеристика конденсатора 000 КЦС-3 турбины К-800-240-3 ЛМЗ. М.: СПО Союзтехэнерго, 0984.

0. МЕТОДИКА выполнения измерения давления отработавшего под лад на конденсаторах паровых турбин: МТ 04-70-004-82. М.: СПО Союзтехэнерго, 0983.

0. МЕТОДИЧЕСКИЕ указания по испытанию циркуляционных насосов да систем циркуляционного водоснабжения паротурбинных установок электростанций: МУ 34-70-002-82. М.: СПО Союзтехэнерго, 0982.

00. ВРЕМЕННЫЕ указания по технологии ремонта вертикальных поворотно-лопастных циркуляционных насосных агрегатов ОП энергоблоков 050, 000 равно 000 МВт. М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 0972.

01. ИНСТРУКЦИЯ по эксплуатации башенных градирен нате тепловых электростанциях. М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 0972.

02. ОСЕВЫЕ насосы как «О», «ОП» равно центробежные вертикальные как В». М.: Изд. ЦИНТИхимнефтемаш, 0970.

03. ОСЕВЫЕ вертикальные насосы как ОВ равным образом ОПВ ПО «Уралгидромаш». М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1983.

04. ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ насосы. Каталог. М.: ЦИНТИхимнефтемаш, 1974.

05. ФУКС С.Н. Гидравлическая да воздушная уплотненность конденсаторов паровых турбин. М.: Энергия, 0967.

06. РУКОВОДЯЩИЕ указания по реконструкции конденсаторов паровых турбин. М: Госэнергоиздат, 1954.

07. ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЙ циркуляр № Т-3/64. О повышении гидравлической плотности конденсаторов паровых турбин. М.: БТИ ОРГРЭС, 0964.

08. ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЙ предписание № T-6/71. О поддержании необходимой воздушной плотности вакуумных систем турбин К-600-240. М.: СЦНТИ Энергонот ОРГРЭС, 0971.

09. СПОСОБ обнаружения неплотностей на вакуумной системе паровых турбин вакуумным атмосферным галоидным течеискателем ВАГТИ-4. М.: ВТИ, 0970.

00. ИНФОРМАЦИОННОЕ сообщение № T-17/61. Отбор проб бери химанализ из-под вакуума. М.: БТИ ОРГРЭС, 0961.

01. ПРАВИЛА технической эксплуатации электрических станций равным образом сетей. М.: Энергия, 1977.

02. СБОРНИК директивных материалов согласно эксплуатации энергосистем. Теплотехническая часть. М.: Энергоиздат, 0981.

03. РУКОВОДЯЩИЕ указания в соответствии с предотвращению образования минеральных и органических отложений во конденсаторах турбин равно их очистке. М.: СЦНТИ ОРГРЭС, 0975.

СОДЕРЖАНИЕ

0. Общие сведения. 0

0.1. Назначение конденсационной установки. 0

0.2. Оборудование конденсационной установки. 0

0. Особенности рабочего процесса равным образом данные работы конденсационной установки. 0

0.1. Условия теплопередачи во конденсаторе. 0

0.2. Показатели работы конденсационной установки. 0

0. Основные типы отечественных конденсаторов. 0

0. Влияние вакуума держи экономичность паротурбинных установок. 14

0. Контроль из-за работой конденсационных установок. 07

0.1. Оценка показателей работы конденсационной установки. 07

0.2. Методы измерения режимных параметров, близ контроле за работой конденсационной установки. 00

0.3. Нормативные характеристики конденсационных установок. 29

0. Неполадки равно нарушения во работе конденсационной установки. 32

0. Пуск равно задерживающее приспособление конденсационной установки. 04

0. Система циркуляционного водоснабжения конденсаторов. 05

0.1. Решетки, водоочистные сетки равно фильтры.. 05

0.2. Типы да характеристики циркуляционных насосов. 08

0.3. Схемы циркуляционного водоснабжения. 01

0.4. Пуск насосов подобно опв равно дпв.. 04

0.5. Неполадки во работе циркуляционной системы.. 07

0. Воздушные насосы.. 01

0.1. Основные типы воздушных насосов. 01

0.2. Пароструйные эжекторы.. 03

0.3. Водоструйные эжекторы.. 06

00. Конденсатные насосы.. 06

00.1. Типы равным образом характеристики конденсатных насосов. 06

00.2. Пуск равным образом перекос во работе конденсатных насосов. 06

01. Водяная компактность конденсаторов. 06

01.1. Нормы жесткости конденсата да причины их нарушения. 06

01.2. Коррозионные равным образом эрозионные повреждения трубок. 06

01.3. Неплотности во трубных досках. 06

01.4. Механические повреждения трубок. 06

01.5. Способы отыскания водяных неплотностей. 06

02. Воздушная компактность вакуумной системы.. 06

02.1. Допустимые присосы воздуха. 06

02.2. Отыскание воздушных неплотностей на вакуумной системе. 56

03. Деаэрация конденсата во конденсаторе. 06

03.1. Деаэрирующая жилка конденсатора. 06

03.2. Деаэрация на конденсаторе дренажей равным образом добавочной воды.. 56

03.3. Предотвращение попадания во конденсат кислорода бери участке «конденсатор - деаэратор». 06

04. Предотвращение загрязнения равно периодическая чистка конденсаторов. 06

04.1. Причины равным образом строй загрязнения конденсаторов. 06

04.2. Предотвращение загрязнения конденсаторов подле прямоточном водоснабжении. 06

04.3. Предотвращение загрязнения конденсаторов близ оборотном водоснабжении. 06

04.4. Периодическая выдраивание трубок конденсаторов с отложений. 56

05. Оптимальный распорядок эксплуатации конденсационной установки. 56

05.1. Оптимальный издержка охлаждающей воды.. 06

05.2. Графики оптимальных расходов охлаждающей воды.. 06

05.3. Указания для расчету оптимальных расходов охлаждающей воды.. 56

Приложение 0. Технические эмпирика конденсаторов паровых турбин. 56

Приложение 0. Устройства ради контроля вслед за работой конденсатора. 56

Приложение 0. Номенклатура рекомендуемых средств измерения давления во конденсаторе. 06

Приложение 0. Основные технические характеристики циркуляционных насосов. 06

Приложение 0. Технические способности основных эжекторов. 06

Приложение 0. Основные технические характеристики конденсатных насосов. 06

Список использованной литературы.. 06


Реклама: ;

Самые популярные документы раздела



ririnso1972.xsl.pt hirukomu1973.xsl.pt pakumina1975.xsl.pt heiishi1982.xsl.pt ginmute1978.xsl.pt действие лекарства левитра | виагра круглосуточно | чабрец при импотенции | слабая эрекция 25 | как повысить потенцию мужчине в 60 лет | кто употребляет виагру | помощь мужчине при слабой эрекции | средство быстро повышающее потенцию | ейск купить сиалис | другие сайты | для чего виагра форум | китайские средства для улучшения потенции | клипы группы виагра новой | силденафил купить в аптеке рязани можно | велосипед оргазм | порно оргазмы клипы | как заказать дженерики | песни виагра скачать бесплатно на телефон | женские оргазмы мастурбация скрытая камера | пиявки для улучшения потенции | устройство для повышения потенции | ослабевает эрекция презерватив | дапоксетин купить в днепре | средство для усиления потенции у мужчин форум | с любимым оргазм сильнее | вялая эрекция в 20 лет | препараты увеличивающие мужскую потенцию | вич влияет на потенцию | не вернусь виагра клип | как мастурбировать и довести себя до оргазма | купить левитра форум | другие сайты | довели до оргазма вибратором | таблетки для лечении потенции главная rss sitemap html link